ضریب طول موثر ستونها پروژه درس پایداری دانشجو : بابک جلیلی استاد : دکتر حسین پرستش خرداد 1390 فهرست .1 مقدمه .2 ضریب طول موثر ستونها در.
Download
Report
Transcript ضریب طول موثر ستونها پروژه درس پایداری دانشجو : بابک جلیلی استاد : دکتر حسین پرستش خرداد 1390 فهرست .1 مقدمه .2 ضریب طول موثر ستونها در.
ضریب طول موثر ستونها
پروژه درس پایداری
دانشجو :بابک جلیلی
استاد :دکتر حسین پرستش
خرداد 1390
فهرست
.1مقدمه
.2ضریب طول موثر ستونها در حالت کلی
.3ضریب طول موثر ستونها در قابهای ساختمانی
.3-1حرکت جانبی مقید
.3-2حرکت جانبی آزاد (در حالت کلی)
.3-3نکات کلیدی محاسبه K
.3-4مثال
.4تیر ستونها
. 4-1اثرات P-δ
. 4-2معیارهای طراحی تیر-ستونها
.5منابع و مأخذ
.1مقدمه
ستونها تحت تاثیر بارهای محوری ،خـمش ی ،بـرش ی و پیــچش ی میباشند
که به همین دلیل اصطالحا تیر ستون نامیده میشوند اما الزم ــه طراحی تیر ستونها
بررس ی رفتار اعضاء با نیروی فشاری است.
کشش ی -معیار مقاومت
نیروی محوری
معیار مقاومت
فشاری
معیار پایداری
.2ضریب طول موثر ستونها در حالت کلی
طول موثر در واقع فاصله بین نقاط
عطف شکل کمانش یافته
ست ـ ــون میباشد که به عواملی از
قبیل قیود دو سر ستون در برابــر
دوران و آزاد یا مقـید بودن در
بست ــگی KLبرابر حرکت جانبـی
نمایش دارد و آن را با
میدهند.
: Kضریب طول موثر
ضریب طول موثر در محاسبه بار بحرانی ستونها پس از حل معـادالت دیفرانسیــل
مربوطه و اعـمال شرایـط مرزی در مخرج فرمـول اول ــر ظاهر میگردد
فرمـول اول ــر
.3ضریب طول موثر ستونها در قابهای ساختمانی
معموال ستونهای یک سازه ،اعضای قابهای ساختمانی هستند که شرایط مرزی
آنها به نحوه اتصال ابتدا و انتهای ستون و نیز سختی اعمال شده از طرف اعضاء
متصل به ستـون بستگی دارد ضریب الغری این ستونها با توجه به روابط پایداری
قاب در دو حالت محاسبه میگردد که عبارت است از
:
.3-1حرکت جانبی مقید
شکل کمانش یافتـه یک قاب چند طبقه چند
دهنه که از حرکت جانبی آن جلوگیـری شده
مانند روبروست ممان اینرس ی همه ستونـها
یکسان و تیرهای هر طبقه هم یکسان فرض
شده اند .
به کمک روابط پایداری و معادالت تعادل زاویه چرخش ابتدا و انتهای ستون
مطابق زیر بدست می آید :
با توجه به شکل تغییر مکان یافته ستون در
نقاط ابتدا و انت ــهای ستون لن ــگر خمش ی
ایجاد میشود که رابطه این لنگرها با زاویــه
دوران از روابــط شیب افت و با فرض
مساوی و مختلف العالمه بودن شیب در
دو انتــهای ستون ار روابط زیـر بدست
می آید :
با ΔAو ΔBو تساوی شیبهای تیروستون دردو انتهای ستون و فرض
جایگرینی و پس از ساده سازی رابطه مثلثاتی زیر بدست می آید
:
حال با تقریب مناسبی می تــوان GBو GAرا برای قاب ــهای نامنظم با تیــرها و
مقادیر
ستون های متفاوت به صورت زیر در نظر گرفت :
.3-2حرکت جانبی آزاد (ضریب طول موثر در حالت کلی)
مانند قسمت 3-1زوایای چرخش دو سر
ستون مطابق زیر بدست می آید :
که با اندکی عملیات ریاض ی ضریب طول
موثر ستون با حرکت جانبی از رابطه زیر
تعیین می شود :
و باالخره می توان ضریب طول موثر را با تقریب خوبی به صورت زیر مورد
استفاده قرار داد :
این روابط توسط جولیان و لورنس از شرکت مهندسین مشاور جاکسون و
مورالند به صورت گرافهایی تهیه شده است که در صفحه بعد مشاهده
میگردد .
.3-3نکات کلیدی محاسبات K
.3-3-1شرایط خاص تکیه گاهی ستون
در طبقات اول قابها بر روی صفحه ستونها در حالتی که اتصال ستون
(تیر اتصال دهنده دارای Gمفصلی است در این روابط بینهایت بدست می آید
صلبیت صفر میباشد) ،
که مقدار آن برابر 10فرض میشود در حالت گیردار این مقدار به طور نظری
صفر است اما در محاسبات 1فرض می شود .
.3-3-2ضرائب اصالحی تیر در محاسبه G
روابط بدست آمده در صفحات قبل بر این اساس بدست آمده که روابط بین
لنگر خمش ی اعمالی برای قاب مقید در برابر Ѳ=MLb/2EIbشیب تیر و
حرکت جانبی به صورت
در نظر گرفته شود .برای سایر حالتها داریم :
Ѳ=MLb/3EIb
انتهای تیر مفصلی باشد
در حالتی که ستون دارای حرکت جانبی آزاد بود زاویه شیب به Ѳ=MLb/6EIb
صورت
در نظر گرفته میشود .برای سایر حالتها داریم :
Ѳ=MLb/3EIb
انتهای تیر مفصلی باشد
Ѳ=MLb/4EIb
انتهای تیر گیردار باشد
موارد فوق به این صورت جمع بندی می شود که برای Gدر حاالتی که انتهای تیر
محاسبه
مفصلی یا گیردار است ضریب تصحیح βدر I/Lتیرها اعمال می گردد.
نکته مهم :برای حرکت جانبی آزاد ستون کافیست یکی از دو انتهای آن آزاد باشد و
.3-4مثال :در قاب ساختمانی شکل زیر ضرایب طول موثر ستونهای 1تا 5را
تعیین کنید.
ستون : 1
K1=1.58
ستون : 2
K2=2.22
ستون : 3
K3=0.84
ستون : 4
K4=0.76
ستون : 5
K5=1.60
. 4تیرستونها
برای تیرستونها دو معیار اساس ی مقاومت و پایداری باید مورد بررس ی و کنترل قرار
گیرد.
. 4-1اثرات P-δ
در تیر ستونها عالوه بر تغییرشکلهای ناش ی از لنگرخمش ی ،تغییرشکلهای ثانویه در
اثرنیروهای محوری فشاری در عضو ایجاد شده که تولید لنگرهای خمش ی ثانویه
می کنند که باعث کاهش ظرفیت باربری عضو می گردد .در تیر ستون نشان داده
شده در صفحه بعدی داریم :
تغییر شکل کلی تیرستون
تغییر شکل اولیه تیرستون
تغییر شکل ثانویه تیرستون
ν=ν1+ν2
ν1
ν2
معادالت دیفرانسیل حاکم برتیر ستون عبارتست از :
با فرض اینکه تغییر شکل ثانویه نیم موج سینوس ی است و حداکثر آن در وسط
دهـانه رخ میدهد :
اگر فرض کنیم لنگرخمش ی حداکثر نیز در وسط دهانه یا حوالی آن ایجاد شود داریم
:
کمیت مهمی به نام ضریب لنگر معادل یکنواخت می باشد
لنگر خمش ی ماکزیمم مقطع عبارتست از :
ضریب تشدید لنگر خمش ی در اثر پدیده P-δمی باشد.
مورد نظر باشد الزم است معادله دیفرانسیل
چنانچه تعیین دقیق ضریب
حاکم بر رفتار تیر ستون با توجه به بارگذاری عضو و شرایط مرزی حل شود
.
. 4-1-1برای تیر ستون با شرایط مرزی و بارگذاریهای مختلف ضرایب
از قرار جدول زیر میباشد :
و
. 4-1-2تیر ستون با لنگرهای خمش ی انتهایی :
.4-1-2-1مقید در برابر حرکت جانبی
رابطه ماسونت
رابطه استین
رابطه دان-سول-چن
.4-1-2-2آزاد در مقابل حرکت جانبی
در قابهایی که عالوه بر نیروی جانبی باد و زلزله تحت تاثیر نیروی Pنیز می باشند
محوری
تغییر مکان راس هر Δبزرگتر از Δ1یعنی تغییر مکان ناش ی از نیـروی جانبی تن ــها
ستون
می باشد.
اصطالحا به اثر متقابل Pو بار جــانبی Hدر قابهای دارای حرکت جانبی پدیده
نیروی محوری
بجای تحلیل غیر خطی مرتبه دوم عالوه بر مجموع نیروهای ، ΣHنیروی جانبی
جانبی هر طبقه
در هـرطبقه اعمال گردد .به همین دلیــل با تعریف ضریب سخت ــی حرکت
ΣPΔ/hجانبی
هر طبقه SFبه صورت زیر اثرات P-Δرا در قاب لحاظ میکنند :
. 4-2معیارهای طراحی تیر-ستونها
به طورکلی چنانچه تیر ستون عالوه بر بار محوری تحت تاثیر لنگرهای خمش ی حول
دو محور اصلی خود باشد به صورت زیر کنترل می گردند
:
. 4-2-1
. 4-2-2
نکته :مقدار
از بند 7-1-10مبحث دهم قابل محاسبه میباشد.
.5منابع و مأخذ
. 5-1اصول نظریه پایداری سازه ها
. 5-2طراحی سازه های فوالدی
. 5-3طراحی سازه های فوالدی
. 5-4مبحث دهم مقررات ملی ساختمان 1387
الکسانر چاجس
دکتر میرقادری
مهندس شاپور طاحونی