講義資料No.3(PPT)

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平成20年度
設計演習
~鋼矢板護岸の設計~
平成20年7月15日
本日の内容
支点反力の求め方
鋼矢板の断面の決定
タイロッドの設計
腹起こしの設計
設計計算例の説明
各自の設計条件のチェック
支点反力の求め方(仮想交点法)
矢板に作用する最大曲げモーメントおよびタイ材取付点反力
は,矢板の剛性,根入れ長,地盤の硬軟等を考慮した適切な
方法により算定する.(参考資料No.1 p.672)
タイロッド
主働土圧+残留水圧
D.L
受働土圧
タイロッド取付点と海底面を
支点とし,海底面から上の土
圧及び残留水圧が荷重として
作用する単純ばりと仮想して,
最大曲げモーメントおよびタ
イ材取付点反力を求める
海底面
主働土圧+残留水圧:P
l
lT
タイロッド取付点反力:AP
仮想交点反力:RD
P:合力(tf/m)
l
AP   P
lT
RD  P  AP
AP:タイロッド取付点反力(tf/m)
RD:仮想交点反力(tf/m)
l:仮想交点から合力作用点までの距離(m)
lT:仮想交点からタイロッド取付点までの高さ(m)
Mmax:最大曲げモーメント
M max
s
 105  s a
Z
Z:鋼矢板の断面係数(cm3/m)
s:曲げ応力度(kgf/cm2)
s a:許容曲げ応力度(kgf/cm2)
dR
S7
S2
S1
Ap
pW
S8
S4
S3
p A2
x
lj
lD
p Ax
p A3
RD
タイロッド取付点におけるモーメントの釣り合い
M  R
D
AP 
 lD
S  R
D
最大曲げモーメント
せん断力Qx=0→Mx=Mmax
p Ax  p A3   p A3  p A2  
x
dR
・・・①
p A3  p A2 2
Qx  
x  ( p A3  pW ) x  RD ・・・②
2d R
1
M x  RD  x  ( p Ax  2 p A3  3 pW ) x 2 ・・・③
6
②式より,Qx=0として,Mmaxの生じる位置を求める
p A3  pW  ( p A3  pW )  2( p A3
2
x
p A3  p A2
→xを①,③式に代入
RD
 p A2 ) 
dR
 dR
最大曲げモーメント
鋼矢板の断面決定
仮想ばり法により求めた最大曲げモーメントに耐えうる断面力
を有する部材を選定する.
使用する鋼矢板の選定(材質,種類などなど)
使用環境→護岸(海岸)→腐食に対する検討
→安全性のある構造物の設計
ところで,断面力が大きい,すなわち外力に対して断面力
に余裕があるほど安全
→経済性の観点からは望ましくない
安全性+経済的な構造物→設計者の腕の見せ所
タイロッドの設計(配布資料p.101)
タイ材に作用する張力は,矢板に作用する曲げモーメント及びタイ
材取付点反力を基に算定する(参考資料No.1,p.681)
T  Ap  l  sec  Ap  l
T:タイ材の張力(tf)
Ap:タイ材取付点反力(tf/m)
l:タイ材取付点間隔(m)
:タイ材取付点で立てた矢板面への垂線
とタイ材の傾斜角(°)=0°
A
AP  l
sa
 10 
3
T
sa
 103
sa:タイ材の許容応力度(kgf/cm2)
A:タイロッドの断面積(cm2)
タイロッド
腹起こしの設計(配布資料No.1 p.101)
矢板などが土圧や水圧でふくれ出したり,倒れたりしないように,
押さえのために取りつける横材のこと
腹起し材
タイロッド取付点を支点とし,タイロッド取付点反力AP
が等分布に作用する3径間連続梁として設計
イメージ
AP
l
1
1
2
Mmax  AP  l  T  l
10
10
Z
M max
sa
l
l
Mmax:腹起こしに作用する最大曲げ
モーメント
Z:腹起こしの断面係数
105
設計計算例の説明
配布資料No.1 p.111~113
根入れ長の決定
未知の根入れ長Dを含む方程式を満足しうるDの値を求める.
数値は0.1m単位で丸めること.
例:D>5.238m⇒5.3m,5.67m⇒5.7m
鋼矢板長:l(m)
天端高さ+水深+根入れ長
設計例では,D:12.5m,Hw:7.5m,C.H.:3.5m
12.5+7.5+3.0=23.0m
この設計では,鋼矢板とタイロッド,腹起こしを一体化させるために,この部分をコンク
リートで保護している
鋼矢板の断面決定
①:使用する鋼矢板の選定:SY295材(sa=1800kgf/cm2)
(配布資料No.1 p.46)
②:鋼矢板に作用するMmaxより断面係数Zを算出
Mmax=52.911tf・m/m
Z
M max
sa
⇒断面係数Z≧2940(cm3/m)
③:②で求めたZを満足する性能を有する鋼矢板の選定
(配布資料No.1 p. 6-7)
鋼矢板の腐食及び防食法に関する規準
⇒FSP-ⅤL(Z1=3150cm3/m)
④:腐食の検討(50年)
(配布資料No.1 p. 457~)
海側
陸側
表より
海側(t1)=0.03mm/年(海底泥層中)=0.03×50=1.5mm
陸側(t2)=0.02mm/年(残留水位より下)=0.02×50=1.0mm
耐用年数×腐食代=腐食代:a=t2/t1=1.0/1.5=0.667
⑤:腐食時の断面係数(Z2)の決定
(配布資料No.1 p. 457~)
Z
Z/Z0
Z:腐食時の断面係数
Z0:腐食してない場合
88%
α
t1
Z2=Z1×0.88=3150×0.88=2770<2940
Z2<Z;すなわち,腐食が進行するとMmaxに耐えうるだけの断面力を保持する
ことができない.Z1>Z2>Z:これを満たすような断面係数を有する矢板を選定
する.
タイロッドの断面決定
タイロッドの選定(材質,種類等) (配布資料No.1 p.47)
取付間隔の決定
A
AP  l
sa
 10 
3
T
sa
 103
T:タイロッド張力(tf)
AP:タイロッド取付点反力(tf/m)
l:タイロッド取付間隔(m)
sa:許容応力度
腐食の検討(50年)
腐食代:Δd=2×0.03mm/年×50年
陸上側,残留水位より上
※タイロッド取付位置が残留水位よ
り下の人は0.02mm
タイロッド断面
タイロッドに作用する張力
T=AP・lP
※取付間隔に関する指針が見つからなかった為,設計例に準じて,
lP=2.00mとしてください.
タイロッドの直径の決定
d
4T
sa
 d
使用するタイロッドの直径決定
直径の寸法は規格化されています.
配布資料No.1 p.443-449
腹起こしの断面決定
タイロッドの選定(材質,種類等) (配布資料No.1 p.456)
コンクリートで捲きたてる⇒腹起こしやタイロッド
の取付をコンクリートで覆っている⇒腹起こしは
外気に曝露されないことから,腐食に関する検
討は行わない.
M max 
1
AP  l 2
10
Mmax:腹起こしに作用する最大曲げ
モーメント
Z:腹起こしの断面係数
Z
M max
sa
 105
溝形鋼を使用
(2つ重ね合わせて用いるものとする)