鐵路工程Railroad Engineering
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軌道(四)
承托系統--道渣
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道渣 (Ballast)
目的:將透水性良好之骨材舖設於
枕木附近,以提高軌道穩定性。
功能:
Subballast
○ 將枕木傳來之壓力分散傳佈至路基
○ 抵抗垂直、縱向、側向力之作用。
○ 迅速排離表面水
○ 減低軌道下凍脹現象之破壞力
與道渣層相同
偏重排水坡度
級配曲線,使道渣與
路基粒料不發生混雜
○ 防止軌道上生長植物
○ 吸收列車震動(噪音)
○ 方便調整軌道高程與線型
2
成功大學 郭振銘老師 攝
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道渣材料特性
石材種類:
碎石: 將花崗石、石灰石輾碎,最佳,3/4” - 7/2“
○ 碎爐石:環保、但有化學反應之虞(硫-腐蝕)
○ 礫石: 易取得,強度與耐久性稍差
(大粒徑 抗剪力大,磨損率低,破碎率增加)
○
級配 (gradation)
粒徑要大 確保大孔隙、避免阻塞孔隙 孔隙水壓
降低接觸力 道渣強度下降
○ 粒徑不宜過大 避免軌枕固定或調整不易、軌枕晃動
○
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硬度
磨損率
形狀
尺寸
鋪渣
整渣
洗(篩)渣
疲勞壽命
A typical diagram of the granulometric composition of a normal
ballast according to the French Railways
Source: Profillidis, V. A., Railway Engineering, 2nd Edition, Ashgate Publishing Co., 2000
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孔隙率
開放級配 孔隙多 利於排水
孔隙塞滿 石材磨耗、路基唧水、或自然落塵
○ 當列車通過,孔隙水壓升高來不及消散 剪力強度下
降 道渣或路基可能軟化 影響軌道線型
○ 當孔隙完全堵塞,行為被細粒料控制 發生軟化、沉
陷、凍脹,完全喪失彈性與抗剪功能
BR:粒徑 > 28mm 確保孔隙夠大,不易塞滿
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最佳粒徑大小
粒徑下限=28mm 確保孔隙夠大
粒徑上限=63mm 維持軌道線型
石粒太大 軌枕不易放置或不穩定 (>100mm使
軌枕搖晃rocking)
在上下限內,級配曲線對剪力強度與磨損率影響
較小,但要避免單一粒徑。
道渣的級配必須利於未來的整渣維修工作
○ 粒徑>28mm 軌排抬高量 > 25mm才能達到整渣效果
○ 小粒徑道渣方便整渣,軌排稍微抬高就可整渣
一般整渣叉多是為50mm左右粒徑之道渣設計,使用於小粒徑道渣
之整渣效果不佳。
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道渣規格
規範岩石種類、抗磨損能力、粒料形狀、大小等
剪力強度 縱向阻抗、側向阻抗
○ 粒徑均一粒料剪力強度 < 級配良好粒料
○ 道渣粒徑愈大,抗剪能力愈強,但每一顆石塊必須承擔較大力
量而容易碎裂 粒徑不宜過大
○ 任一種單一粒徑的道渣強度都不如級配良好的道渣
耐磨
石材耐磨性 維持級配與孔隙的關鍵
大粒徑石粒 相互接觸面積小,磨耗率低
小粒徑石粒 內部節理瑕疵少,較不易碎裂
花崗岩較易碎裂,石灰岩容易磨損
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風化
一般風化:溶解、氧化、水化、碳化
除石英等少數物質外,幾乎少有礦物質能免於風化。
○ 花崗石 (含鉀長石)
分解成高嶺土(黏土)
變質成軟脆性岩石 (多雨地區)
○ 橄欖石、斜輝石 (含鎂鐵礦物) 快速風化成綠泥石、蛇紋
石
○ 道渣應避免使用經風化變質後之石材
溶於雨水內的氧與二氧化碳,及土壤中的酸與有機物
質,使岩石力學性質發生改變
改變速度與環境中物質濃度、氣溫、及成分有關,如
酸雨
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道渣物性試驗 (以英國規範為例)
Wet Attrition Value Test (濕碎石抗磨損相對指標)
兩個5公斤裝烘乾碎石料(37.5mm ~ 50mm)分別裝入裝
有五公升水的圓筒型容器並蓋住
以每分鐘30-33轉的速度翻轉圓筒10000次
倒出碎石,烘乾並以2.36mm篩過濾。
wet attrition value=通過篩之細料重量/碎石料原來總重
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Flakiness and Elongation Tests
扁平指數(flakiness index):短邊厚度小於其平均長度
之0.6倍的所有粒料重量百分比
細長指數(elongation index):長邊長度大於其平均長度
之1.8倍之粒料重量百分比
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Aggregate crushing value
石渣碎裂值:緩慢加載重量,抗破碎力之相對指標。
14mm~10mm粒料烘乾後置於內徑154mm之鋼模內至
125mm深。載重於10分鐘內緩慢增加至400kN。
產生的碎裂細料通過2.36mm篩之重量百分比
Aggregate Impact Value Test
石渣衝擊值:承受衝擊力,抗破碎能力之相對指標。
14mm~10mm粒料烘乾後置於內徑102mm之鋼模內至
50mm深。圓棒自50mm高度自由落下搗實25下。衝擊
柱自試體表面上方380mm自由落下15次。
產生的碎裂細料通過2.36mm篩之重量百分比
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Los Angles Abrasion Test
洛杉磯磨損試驗:度量石渣經
磨擦、衝擊等不同受力後之完
整性。
○ 在裝有鋼珠之鋼製滾筒內進行
○ 內部葉片帶動粒料翻動落下形成
衝擊
○ 粒料承受鋼珠研磨、衝擊碎裂等
外力
○ 經1000轉後,粒料秤重並計算耗
損重量百分比。
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道渣支承壓力 (Talbot's equation):
Ph : pressure under the tie at depth h
Pa : pressure at the bottom of the tie
道渣將枕木下之應力分佈到路基之承載能力之內,必須設計足
夠之h才能滿足此一設計要求
○
pc : bearing capacity of the subgrade ( 20 psi firm soil )
4
○
pa : 一般tie pressure 約為65 psi
16.8 pa
h = f(pc, pa)
h
○
pa = f (tie width, tie spacing, car weight, car speed) p
c
○
16.8Pa
ph 1.25
h
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pc = f ( soil type, season, drainage,...)
所有會影響枕木受壓狀況及路基強度的因素都會影響道渣厚度
設計
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路基品質 (Coenraad Esveld, “Modern Railway Track”)
min. bearing strength CBR>5% (EV2 > 35 MN/m2);
Compaction 97% Proctor;
Deviation from design subgrade profile < 10 mm;
底渣品質
Min. bearing strength CBR>25%(EV2 >100MN/m2)
Compaction 100 % Proctor;
Deviation from design subgrade profile < 10 mm;
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道渣斷面設計:(h, s, slope)
厚度h, (textbook : 15-30 cm)
h = (16.8 pa/pc )0.8
pc : 強度試驗/安全係數(1-2)
pa : 理論上為40% of axle load (60%分布於鄰枕)
但考量不均勻支撐提高實際承載壓力全軸重
用於一根枕木計算pa
作
路肩, s (textbook : 40 cm)
AREA建議 6 inch for normal , 12 in or above for
heavy traffic
slope (textbook : 1.5 : 1 ~ 2 : 1) AREA : 2:1
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Source: Hay, William W., Railroad Engineering,John Wiley & Sons,1982
整渣
說明:將軌排抬高,整渣叉插入道渣中振動,使疏
密不均的道渣重新平均分佈。
現象:擾動原本緊密的石渣,成為相對鬆散狀態。
道渣變形愈嚴重,整渣後就愈鬆散。
影響:
整渣後道渣所提供之側向阻抗極差
列車通過整渣後之鬆散道渣,造成沉陷
配套:
整渣後立即人工夯壓軌枕周圍
限制列車通行速度的,進一步壓實道渣
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