Transcript Les transformateurs
Les transformateurs
But du transformateur : Modifier, changer les tensions alternatives, les élever ou les Abaisser.
Afin de transporter l ’énergie électrique avec le moins de pertes possible .
élévateur abaisseur GS 3 380 V 380/6 kV 6 kV /380 V
Symbole du transformateur :
Utilité du transformateur pour le transport de l’énergie électrique
V = 220 V
V = ?
I absorbé = 150 A
Résistance de la ligne d’alimentation supposés en phase avec 220V 1,5 150 A V=?
récepteur 220 V V = 220 + 150 x 1 = 370 V
V = 370 V
I absorbé = 150 A
V = 370 V
I absorbé = 150 A
V=?
P = R.I
2 =1,5.150
2 = 33750 W 1,5 150 A P utile =150x220=33000 W récepteur 220 V
Pertes > P
utile
+ Récepteurs détruits
La solution ???
Le transformateur
V=?
T1
1,5
élévateur T2 150 A 220 V abaisseur
Transfo parfait : V 2 V 1 N 2 = N1 La puissance absorbée au primaire est intégralement fournie au secondaire, il n’y a pas de pertes.
V 1 .I
1 = V 2 .I
2 V 2 V 1 N 2 = N1 = I 1 I 2 = m
V=?
T1
1,5
T2 150 A élévateur
V 21
abaisseur V
22
=
220 V V 2 V 1 N 2 = N1 V21= 25xV22 = 25x220 V= 5500 V
V=?
T1 élévateur
1,5 I 21
T2
I 22 = 150 A
abaisseur V
22
=
220 V I 21 = I 22 / 25 = 150/25=6 A
V=?
T1 élévateur
1,5 R.I
6A
T2
I 22 = 150 A
abaisseur V
22
=
220 V R.I = 6 x 1,5 = 9 V Pertes = R.I
2 = 1,5 x 6 2 = 54 W
V=?
T1 élévateur
V 12 1,5 6A
T2
I 22 = 150 A
abaisseur V
22
=
220 V V 12 = (25x220 + 9) = 5509 V
V 11
T1 élévateur
V 12 1,5 6A
T2
I 22 = 150 A
abaisseur V
22
=
220 V V 11 = (25x220 +9)/25 = 220,36 V
à quoi ressemblent les transformateurs ?
Transformateur de poteau 20 kV / 380 V
Transfo tri 450 MVA, 380 kV
Transformateur d ’interconnexion de réseau
Transformateur triphasé 250 MVA, 735 kV d ’Hydro-Quebec
15 MVA, 11000V/2968V, Dy1/Dd0, 50 Hz, 30 tonnes
Transfo mono 600 kV Pour TCCHT
Transformateur sec monophasé : 1000 VA 50 Hz, 220V/110 V
Partie active de transfo mono 40 MVA 16 2 / 3 Hz, 132kV/12 kV
Transformateur triphasé de réglage 40 MVA 50 Hz 140kV/11,3 kV
Constitution-Principe
Un transformateur comprend : • un circuit magnétique fermé, feuilleté • deux enroulements : • le primaire comportant n1 spires • le secondaire comportant n2 spires V1 I1 I2 V2
Circuit magnétique de transformateur triphasé à 3 colonnes
Circuit magnétique de transformateur à 5 colonnes 450 MVA, 18/161 kV
Transfo mono pour locomotives : 3 MVA, 22,5 kV/2x1637 V, 50 Hz exécution en galettes alternées
Pourquoi feuilleter les circuits magnétiques
Pourquoi feuilleter les circuits magnétiques Flux induit, loi de Lenz
Pourquoi feuilleter les circuits magnétiques Pour créer le flux induit, des boucles de courant prennent naissance dans le métal
Pourquoi feuilleter les circuits magnétiques Ces courants créeraient des pertes Joule suceptibles d ’échauffer fortement le métal.
Pourquoi feuilleter les circuits magnétiques En feuilletant le métal, on empêche le développement des courants de Foucault Courant de Foucault très faibles
équations du transformateur
V1 générateur I1 n1 F2 F1 n2 I2 V2 récepteur
Flux traversant 1 spire du primaire : 1 = + F1 Flux à travers le circuit magnétique Flux de fuite Flux traversant 1 spire du secondaire : 2 = - F2 Flux à travers le circuit magnétique Flux de fuite
Le flux commun est donné par la relation d ’Hopkinson : n1 I1 - n2 I2 = R Les flux de fuites se refermant dans l ’air : n1 F1 = l1 I1 n2 F2 = l2 I2
Rappels : la transformation cissoïdale a(t) = A sin( t + ) A e j ( t + ) = A d dt A sin( t + ) d dt A e j ( t + ) = A j e j ( t + ) = j A
Équations du transformateurs : équation de maille du primaire : V1 = R1 I1 + j n1 1 équation de maille du secondaire : j n2 2 = R2 I2 + V2 Relation d ’Hopkinson n1 I1 - n2 I2 = R
Équations du transformateurs : V1 = R1 I1 + j n1 1 V2 = - R2 I2 + j n2 2 n1 I1 - n2 I2 = R Ces équations ne tiennent pas compte des pertes fer dans le circuit magnétique.
Le transformateur parfait : n ’a pas de fuites magnétiques : l 1 = l 2 = 0 n ’a pas de pertes Joule : R1 = R2 = 0 n ’a pas de pertes fer possède un circuit magnétique infiniment perméable : R = 0
Les équations se simplifient : V1 = + j n1 1 V2 = j n2 2 n1 I1 - n2 I2 = 0
On obtient les relations fondamentales suivantes : V2 V1 V2 V1 n2 n1 I1 I2 n2 n1 Selon n2/n1, le transformateur élève ou diminue la tension
Le flux est lié à la tension d ’alimentation V1 V1 = + j n1 1 = V1 n1 Si la section du circuit magnétique est S, Beff = S = Bmax 2 Bmax= 2 n1 S V1 B saturation
Application : Si un transfo est prévu pour être alimenté, au primaire, en 220 V 50 Hz, peut-il fonctionner correctement en 60 Hz ?
2 n1 S V1 = 2 2 220 50 n1 S B saturation 2 2 220 60 n1 S 2 2 220 50 n1 S Ça fonctionne !
Application : Si un transfo est prévu pour être alimenté, au primaire, en 220 V 60 Hz, peut-il fonctionner correctement en 50 Hz ?
2 n1 S V1 = 2 2 220 60 n1 S B saturation Nous aurons au moins : 2 2 220 60 n1 S 2 220 2 50 n1 S B saturation
Nous pourrons même avoir : 2 2 220 60 n1 S B saturation 2 2 220 50 n1 S Ça risque fort de chauffer !
L ’impédance d ’une bobine à noyau ferromagnétique chute lorsque le « fer » est saturé.
B ou e=f.c.e.m.=d /dt petit e=f.c.e.m.=d /dt grand SATURATION I
Pour une même d.d.p. , à 60 Hz l ’intensité passe moins longtemps dans la bobine primaire au cours d’une demi période qu’en 50 Hz, B atteint une valeur moins importante en 60 Hz qu’en 50 Hz.
Conclusion : ne pas utiliser un transfo en-dessous de sa fréquence nominale.
V2 V1 n2 n1 I1 I2 ou de I1 et I2 est la même.
La phase de V2 et de V1 A1 e j t + 1 A2 e j t + 2 = réel 1 = 2
Le rendement d ’un transformateur parfait est égal à 1 P 1 = V 1 I 1 cos 1 = V 2 I 2 cos 2 = P 2
Impédance ramenée du secondaire au primaire ou réciproquement I1 I2 Z2 V1 V2 + E2 n1 Question posée : n2 Quel est le modèle de Thévenin sur lequel débite le primaire
V1 I1 Z1 = ?
E1 = ?
Z1 + E1
V1 I1 I2 Z2 V2 + E2 n1 n2 V2 = E2 + Z2 I2 V1 = n1 n2 (E2 + Z2 n1 I1) n2 V1 = n1 n2 E2 + ( n1 n2 ) 2 Z2 I1 V1 = E1 + Z1 I1 à identifier avec
E1 = n1 n2 E2 Z1 Z2 = ( n1 n2 ) 2
Cette propriété est utilisée en électronique pour réaliser des adaptateurs d ’impédance.
Exemple, on souhaite connecter un amplificateur dont l ’impédance de sortie est de 4 sur des haut-parleurs d ’impédance 8 .
Le théorème de l ’adaptation d ’impédance nous indique que le transfert d lorsque les impédances de sortie et de charge sont égales.
’énergie est optimum
4 ~ ?
8 Le transfo est tel que vu du primaire, la charge apparaisse comme valant 4 .
Z1 Z2 = ( n1 n2 ) 2 = 4 8 n2 n1 = 2
V1 ~ 0 Transformateur parfait : A I2 = 0 I1 = 0
V1 ~ 0 Transformateur réel : A I2 = 0 et I1 = 0
Transformateur réel à vide à vide I2 = 0 Pour un transfo parfait, I2 = 0 I1 = 0 Or, un transfo réel absorbe un courant I1 0 si I2 = 0.
On ne peut plus négliger R, les équations deviennent V1 = + j n1 1 V2 = j n2 2 n1 I1 - n2 I2 = R
Le bobinage primaire absorbe un courant égal à : I1 = n1 I2 n2 + R j V1 n 1 2 R j V1 n 1 2 est le courant magnétisant noté I10 I10 = V1 j n 1 2 R V1 = j L1 avec L1 = n 1 2 R
P 33 du polycop Relation d ’Hopkinson : n I = R Expression de l ’inductance : n n L = I = n I n I R = = L I n 2 R
Modélisation du transformateur
Schéma équivalent : V1 I1
I10
n
2
n
1 I2
L1 n
1
n
2
I2 V2 Transformateur parfait
Diagramme de Fresnel : V1 V2 2 1 I2 I1 I10
Prise en compte des pertes fer : Le flux alternatif provoque des courants de Foucault qui, bien que diminués par le feuilletage du circuit magnétique, échauffent ce dernier.
Le flux alternatif provoque également des pertes par hystérésis (retournement des petits aimants élémentaires).
En plus du courant absorbé I10 pour faire circuler le flux , le primaire absorbe une intensité I1F en phase avec la tension V1 et responsable des pertes fer. I1F est une intensité active, en phase avec V1 I10 est une intensité réactive en quadrature avec V1
Pfer = V1 I1F = V1 I1V cos 1v I1V = I10 + I1F 1v déphasage entre V1 et I1V V1 1v I1V I10 I1F
Les pertes fer sont approximativement proportionnelles à la tension V1 et proportionnelles au carré de la fréquence de V1.
Pfer = V1 I1F = V1 2 Rf
I1 V1
I1F
Rf Schéma équivalent :
I1V I10
L1 n
2
n
1 I2
n
1
n
2
I2 V2 Transformateur parfait
I1 = n2 n1 I2 + I1V V2 V1 n2 n1 Lorsque le courant absorbé par la charge placée au secondaire est très important, I1 >> I1V, le transfo se comporte à peu prés comme un transfo parfait.
Schéma équivalent du transfo réel en charge Lorsque les courants absorbés sont importants, on doit prendre en compte : • les chutes de tension dans les résistances ohmiques des bobinages primaires et secondaires.
• les chutes de tension dans les inductances de fuites.
V1 = (R1+ j l 1 ) I1 + j n1 1 V2 = - (R2 + j l 2 ) I2 + j n2 2 I1 = n2 n1 I2 + I1V = n2 n1 I2 + I10 + I1F
Schéma équivalent du transfo réel en charge I1
R1
V1
I1F
Rf l 1
I1V I10
L1 n
2
n
1 I2
n
1
n
2
I2 l 2
R2
V2 Les chutes de tension aux bornes de R1 et l 1 étant faibles devant V1, on peut intervertir (Rf, L1) et (R1, l 1 ).
I1 V1
I1F
Rf Schéma équivalent du transfo réel en charge
I1V I10
L1
R1
l 1 n
2
n
1 I2
n
1
n
2
I2 l 2
R2
V2 Appliquant le théorème du transfert d ’impédance, on peut ramener R1 et l 1 au secondaire en les multipliant par (n2/n1) 2
Schéma équivalent du transfo réel en charge En les groupant avec R2 et l 2 , on pose : Rs = R2 + ( n2 n1 ) 2 .R1
l s = l 2 + n2 n1 2 ) . l 1
I1 V1
I1F
Rf Schéma équivalent du transfo réel en charge n
2
n
1 I2
I2 l s
Rs I1V I10
L1 V1 n
1
n
2
n
2
n
1 V1
V2 Transfo parfait
I1 V1
I1F
Rf Localisation des imperfections du transfo n
2
n
1 I2
I2 l s
I1V I10
L1 V1 n
1
n
2
n
2
n
1 V1
Réluctance du circuit magnétique
Rs
V2
I1 V1
I1F
Rf Localisation des imperfections du transfo n
2
n
1 I2
I2 l s
Rs I1V I10
L1 V1 n
1
n
2
n
2
n
1 V1
Pertes fer V2
I1 V1
I1F
Rf Localisation des imperfections du transfo n
2
n
1 I2
I2 l s
Rs I1V I10
L1 V1 n
1
n
2
n
2
n
1 V1
V2 Pertes cuivres = effet Joule
I1 V1
I1F
Rf Localisation des imperfections du transfo n
2
n
1 I2
I2 l s
Rs I1V I10
L1 V1 n
1
n
2
n
2
n
1 V1
Fuites de flux V2
Équation de Kapp = équation de maille du secondaire n2 n1 .
V1 = V2 + (Rs + j l s) I2 n2 .
n1 V1 I2 2 V2 Rs I2 Diagramme de Kapp 2 j l s I2
Détermination des éléments du schéma équivalent : Essai à vide : I2 = 0 A ~ V1 V2 V2 V1 = n2 n1
Détermination des éléments du schéma équivalent : Essai à vide : I1V W I2 = 0 A ~ V1 P1V P1V cos 1v = V1 I1V
Détermination des éléments du schéma équivalent : Essai à vide : I1F = I1V cos 1v I10 = I1V sin 1v I1 très faible, on considère que les pertes cuivres sont nulles.
Détermination des éléments du schéma équivalent : Essai en court-circuit : V1cc P1cc I2cc W I2 A ~ V1 A Le secondaire est en court-circuit, donc le primaire est alimenté sous faible tension, sinon BOUM
Détermination des éléments du schéma équivalent : Essai en court-circuit : W I2 ~ V1 A A V1 très faible, on considère que les pertes fer sont nulles.
Détermination des éléments du schéma équivalent : Essai en court-circuit : P1cc 2 Rs I2cc Rs
Le diagramme de Kapp se réduit à un triangle rectangle V2 = 0 n2 .
n1 V1cc j l s I2cc R2 I2cc l s I2cc = ( n2 n1 V1cc ) 2 - (Rs I2cc) 2 l s
Chute de tension Diagramme vectoriel de Kapp V 20 2 V2 n2 n1 .
V1 2 V2 j l s I2 I2 R s I 2 cos 2 Rs I2 l s I 2 sin 2
Transformateur triphasé
Il serait possible d ’utiliser 3 tranfos monophasés identiques primaire secondaire Primaire en étoile Les flux magnétiques 1, 2 , 3 sont distincts et indépendants on dit qu ’il s ’agit d ’un transfo triphasé à flux libres
Il serait possible d ’utiliser 3 tranfos monophasés identiques primaire secondaire Primaire en triangle
Théoriquement, les configurations suivantes permettraient un gain sur : l ’encombrement la masse de fer utilisé
En pratique, on réalise les configurations suivantes: 1 2 Circuit magnétique usuel à 3 noyaux 3
Circuit magnétique usuel à 3 noyaux
Même si les tensions appliquées ne forment pas un système triphasé équilibré, on a obligatoirement : 1+ 2 + 3 = 0 Loi des nœuds appliquée au circuit magnétique On dit qu ’il s ’agit d ’un transformateur à flux forcés
On utilise parfois des circuits magnétiques à 5 noyaux.
Les 2 noyaux latéraux supplémentaires non bobinés forment un passage de réluctance faible pour le flux total, ce qui restitue une certaine indépendance aux flux 1, 2 , 3 1 2 3
Couplage des transformateurs
Pourquoi coupler des transformateurs ?
S S
S S
2xS
Mode de connexion des enroulements triphasés
Soit l ’enroulement basse tension secondaire et ses 3 bornes a, b, c : La tension entre l ’extrémité supérieure et l ’extrémité inférieure de la bobine placée sur le noyau 1 (a) est représentée verticalement a b c a c n b n Bobines en étoiles notation y
n a b
a b c b c a Bobines en étoiles notation y
a b c b c Bobines en triangles notation d a c a b
a b c c a b Bobines en triangles notation d a c b
a Enroulements en zig-zag b c n a’ b’ c’
a Enroulements en zig-zag b c n a’ b’ c’
a n Enroulements en zig-zag a b’ n b’ 60 ° 120 °
a n b a’ b’ Enroulements en zig-zag c a a’ b’ c’ c c’ b
a b n a’ b’ Enroulements en zig-zag a c c’ b’ n a’ c’ c b
a a’ b Enroulements en zig-zag c a n b’ c’ c b’ c’ a’ b
Couplage d ’un transformateur triphasé
Les enroulements primaires d ’un transfo peuvent être reliés : en étoile, symbole Y en triangle, symbole D Les enroulements secondaires d ’un transfo peuvent être reliés : en étoile, symbole y en triangle, symbole d en zig-zag, symbole z
L ’association d ’un mode de connexion du primaire avec un mode de connexion du secondaire caractérise un couplage du transformateur (Yz par exemple).
Pour représenter le schéma d ’un transfo triphasé, on établit les conventions suivantes, on note par : A, B, C les bornes du primaire a, b, c les bornes du secondaire
Représentation conventionnelle d ’un transfo triphasé a A b B c C
Couplage Yy6 A a A b B c C C b c a B
Indice horaire Si OA est la grande aiguille (minutes) d ’une montre, oa la petite aiguille (heures)de cette montre, ici la montre affiche 6 heures, d ’où Yy 6 . A C b a o c B
Indice horaire Selon le couplage choisi, le déphasage entre tensions phase-neutre homologues (V an et A AN par ex) est imposé.
En triphasé, les déphasages obtenus sont nécessairement des multiples entiers de 30 ° ( /6).
Indice horaire En posant l ’angle entre V an et V donc le nombre entier n tel que AN , l ’indice horaire est = n.
/6, avec positif, V an étant toujours prise en retard sur V AN .
varie de 0 à 330°, donc n varie de 0 à 11 V AN = aiguille des minutes placée sur 12 V an = aiguille des heures placée sur n
Indice horaire Suivant leur déplacement angulaire, on peut classer les transfos triphasés en 4 groupes : 1. groupe de déplacement angulaire nul : = 0 (à 2 /3 près), indice horaire: 0 (à 4k près) 2. groupe de déplacement angulaire 180° (ou 60°) : indice horaire: 6 (ou 2, ou 10) 3. groupe de déplacement angulaire +30° indice horaire: 1 (ou 5, ou 9) 4. groupe de déplacement angulaire -30° (ou + 330) indice horaire: 11 (ou 7, ou 3)
Couplage Dy11 a A b B c C C A a c b B
6 12 C A 12 a c 6 b B
a A b B c C Couplage Yz11 a A C c o b B
Couplage Yd11 a A b B c C C c a A b B
Les couplages les plus courants sont : Yy0 Dy11 Yz11 Yd11
Pour que l ’on puisse coupler à vide 2 transfos triphasés, il faut que leurs diagrammes vectoriels coïncident Même rapport de transformation Même ordre de succession des phases Même décalage angulaire Ils doivent donc appartenir au même groupe Pour avoir une répartition correcte des puissances entre les 2 tranfos en charge, il faut aussi qu ’ils aient la même chute de tension donc pratiquement la même tension de court -circuit.
Rapport de transformation Nous continuons à poser m = N 2 N 1 Nous appelons M = U 2 U 1 le rapport de transformation
a A b B c C Rapport de transformation Couplage Dy A C V 2 = m U 1 U 2 = V 2 3 U 2 = mU 1 3 M = U 2 U 1 = m 3 c a b B