Transcript KELOMPOK KEAHLIAN REKAYASA GEOTEKNIK Geotechnical Engineering Research Division Unggulan Saintifik/Terapan dalam Bidang Rekayasa Geoteknik Infrastruktur dan Lingkungan Binaan Scientific Development - Geotechnical Earhquake Engineering - Computational Geotechnics -

KELOMPOK KEAHLIAN REKAYASA GEOTEKNIK
Geotechnical Engineering Research Division
Unggulan Saintifik/Terapan dalam Bidang
Rekayasa Geoteknik
Infrastruktur dan Lingkungan Binaan
Scientific Development
- Geotechnical Earhquake Engineering
- Computational Geotechnics
- Instrumantation and Testing in Geotechnics
Perencanaan (Planning)
- Site Characterization
- Soil Behavior
- Disaster Mitigation
- Geotechnical Eartquake Engineering
Perancangan (Design)
- Site Characterization
- Foundation Engineering
- Stability of Slope and Excavation
- Ground Improvement
- Soft Ground Tunneling
- Offshore Geotechnics
- Geotechnical Earthquake Engineering
- Computational Geotechnics
Pelaksanaan (Construction)
- Ground Improvement
- Foundation Engineering
- Instrumentation and Testing in Geotechnics
Operasional dan Pemeliharaan
- Stability of Slope and Excavation
(Operation and Maintenance)
- Instrumentation and Testing in Geotechnics
Pengendalian
(Monitoring and Control)
Environmental Assessment
- Instrumentation and Testing in Geotechnics
- Site Characterization
- Soil Behavior
- Instrumentation and Testing in Geotechnics
MATERI PONDASI
1. PONDASI DANGKAL (SHALLOW FOUNDATIONS)
2. PONDASI RAKIT (MAT FOUNDATIONS)
3. DINDING PENAHAN TANAH (RETAINING WALLS)
4. TURAP (SHEET PILE WALLS)
5. BRACED CUTS
6. PONDASI TIANG (PILE FOUNDATIONS)
7. PONDASI KAISON (CAISSON FOUNDATION)
8. PONDASI DI TANAH LUNAK (FONDATIONS ON DIFFICULT SOILS)
9. STRUKTUR PERKUATAN TANAH (REINFOCED EARTH STRUCTURES)
TUGAS  MASING MASING BAB SATU SOAL DAN PENYELESAIAN
CARA MANUAL DAN FEM PLAXIS
DAFTAR PUSTAKA
1.
Bowles, J.E., 1997, Foundation Analysis and Design, 14th Edition, Mc Graw Hill
Book Company, New York.
2.
Chen, F.H., 1975, Foundation on Expansive Soils, Developments in Geotechnical
Engineering 12, Elsevier Scientific Publishing Company, Amsterdam, The
Netherlands.
3.
Coduto, D.P., 1994, Foundation Design Principles and Practices, Prentice Hall
International, Inc.
4.
Das, B.M., 1995, Principles of Foundation Engineering, Third Edition, PWS
Publishing Co, 20 Park Plaza, Boston, MA 02116.
5.
Grigorian, A.A., 1997, Pile Foundation for Buildings and Structures in Collapsible
Soils, A.A. Balkema Publishers, Old Post Road, Brookfield, VT 05036, USA.
6.
Hardiyatmo, H.C., 2002c, Teknik Fondasi I, Edisi kedua, Beta Offset, Perum Seturan
FT-UGM Seturan, Yogyakarta, Indonesia.
7.
Hardiyatmo, H.C., 2002d, Teknik Fondasi II, Edisi kedua, Beta Offset, Perum
Seturan FT-UGM Seturan, Yogyakarta, Indonesia.
8.
Lancellotta, R, 1995, Geotechnical Engineering, Department of Structural
Engineering, Technical University of Turin, A.A. Balkema/ Roterdam/ Brook-field.
9.
Miran, J and Briuaud, J.L., 1990, The Cone Penetrometer Test, Civil Engineering
Department Texas A&M University College Station, TX, 77843-3136, USA.
10. Nelson, J.D., Miller, D.J., 1992, Exspansive Soils, Problems and Practics in
Foundation and Pavement Engineering, John Wiley & Sons, Inc., USA
11. Suroso, P., 2001, Perilaku Tiang Pancang Bersayap pada Tanah Pasir di
Laboratorium, Seminar Penelitian Tugas Akhir, Program Pascasarjana, Universitas
Gadjah Mada.
12. Suryolelono, K.B., 1994, Teknik Fondasi Bagian II, Cetakan 1, Nafiri Babarsari,
Yogyakarta, Indonesia.
13. Suryolelono, K.B., 1997, Teknik Fondasi Bagian I, Cetakan 3, Nafiri Babarsari,
Yogyakarta, Indonesia.
14. Tomlinson, M.J., 1977, Pile Design and Construction Practice, First published, The
Garden City Press Limited, Letchworth, Hertfordshire SG6 1JS.
15. Xanthakos, P.P., 1995, Bridge Substructure and Foundation Design, Printice Hall PTR,
Upper Saddle River, New Jersey 07458.
PONDASI
Pondasi adalah bagian struktur bangunan yang berfungsi untuk
meneruskan beban dari superstruktur ke lapisan tanah pendukung.
Sebagai struktur PONDASI harus aman terhadap keruntuhan overturning,
sliding, bearing capacity, settlement, dan overall stability terhadap
berat pondasi itu sendiri, beban-beban berguna, dan gaya-gaya luar seperti
tekanan angin, gempa bumi, dan lain-lain.
Adanya penurunan pondasi setempat atau secara merata melebihi batas
tertentu akan menyebabkan rusaknya bangunan atau menimbulkan patahan
pada beton. Oleh karena itu penggalian tanah untuk pondasi sebaiknya harus
mencapai tanah keras.
Secara umum terdapat dua macam pondasi, yaitu:
1. Pondasi Dangkal : dipakai untuk bangunan bertanah keras atau
bangunan-bangunan sederhana.
2. Pondasi Dalam : dipakai untuk bangunan bertanah lembek, bangunan
berbentang lebar (memiliki jarak kolom lebih dari 6 meter), dan bangunan
bertingkat.
TIPE BEBAN PADA FONDASI
Normal loads, P
Penurunan seragam
Kemiringan tanpa distorsi seragam
Terjadi distorsi
Kerusakan Hubungan Kolom Balok
akibat Penurunan Pondasi
Kerusakan Hubungan Kolom , Dinding
dan Lantai akibat Penurunan Pondasi
SALLOW FOUNDATIONS
T
T
T
B
Empat persegi
panjang
Bujur
sangkar
B
B
Lingkaran
T
T
B
Menerus
B
Rakit
T
Ring
B
T
Grade beam
Property line
SALLOW FOUNDATIONS MODEL
SALLOW FOUNDATIONS
Sallow foundations harus memenuhi dua kondisi utama, yaitu :
1. Aman terhadap seluruh jenis keruntuhan akibat geser tanah pendukungnya
2. Aman terhadap perubahan yang berlebihan (displacement, settlement)
General Shear failure
Vesic, 1973
Load/unit area, q
Settlement
qu
Local Shear Failure
Vesic, 1973
Load/unit area, q
qu(1)
Settlement
qu
Punching Shear Failure
Vesic, 1973
Load/unit area, q
qu(1)
Settlement
qu
qu
Vesic, 1973
Dr = relative density pasir
Relative Density, Dr
0
0,2
0,4
0,6
0,8
0
1,0
Df = kedalaman fondasi dari
muka tanah
1
Local
Shear
Failure
2
Df/B*
Punching
Shear
Failure
General
Shear
Failure
Dr 
emax  e
100%
emax  emin
2 BL
BL
B  lebar fondasi
B* 
L  panjang fondasi
B  L  diameter
3
jika fondasi lingkaran
4
Df
5
B
Dr > 67% dianalisis dengan GSF
30% <Dr< 67% dianalisis dengan LSF
Dr < 30% dianalisis dengan PSF
 d (min) 
emax 
mmin g
V
Gs  w
 d (min)
 d (max) 
1
emin 
mmax g
V
Gs w
 d (max)
  d (max)    d   d (min) 
Dr  






d (min) 
 d   d (max)

d 
1
e
mg
V
Gs  w
d
1
emax  e
Dr 
emax  emin
KAPASITAS DUKUNG
Teori Terzaghi, 1943
qu  cNc  qNq  12 BN (stripfoundation)
c  kohesi tanah
  berat satuan tanah
q  D f , (beban per satuan luas)
B
D f  kedalamanfondasidari muka tanah
N c , N q , N  faktorkapasitasdukung
J
I
q = Df
Df
H
45 - /2
A 
 C
45 - /2
G
45 - /2
45 - /2
F
E
D


 e 23 / 4 / 2 tan

N c cot 
 1
 2 cos2      

 

4
2

 
K p  koefisientekananpasif
e 23 / 4 / 2 tan
Nq 


2 cos2  45  
2


1  K p

N  
 1 tan
2
2  cos  
Generel shear failure
qu  cNc  qNq  12 BN (stripfoundation)
qu  1,3cNc  qNq  0,4BN (square foundation)
qu  1,3cNc  qNq  0,3BN (circularfoundation)
B
B


qu  cNc 1  0,3   qNq  0,5BN 1  0,2  (rectangular foundation)
L
L


Generel shear failure
qu  cNc  qNq  12 BN
(stripfoundation)
qu  1,3cNc  qNq  0,4BN
(square foundation)
qu  1,3cNc  qNq  0,3BN
(circularfoundation)
B
B


qu  cNc 1  0,3   qNq  0,5BN 1  0,2  (rectangular foundation)
L
L



Nc
Nq
N
0
5,7
1
0
5
7,34
1,14
0,14
10
9,61
2,69
0,56
15
12,86
4,45
1,52
20
17,69
7,44
3,64
25
25,13
12,72
8,34
30
37,16
22,46
19,13
35
57,75
41,44
45,41
40
95,66
81,27
115,31
45
172,28
173,28
325,34
50
347,5
415,14
1072,8
= 300
x  x1
 Nc = 37,16;
Nq = 22,46;
N = 19,13
y  y 2y  y 3  x 2 y  y1y  y 3  x3 y  y1y  y 2
y1 y 2y1  y 3
y 2  y1y 2  y 3
y 3  y1y 3  y 2
Local shear failure
 '  arct an 23 tan 
c'  23 c
Dilanjutkan dengan persamaanGSF
atau langsung menggunakan c' ; N c' ; N q' ; N '
qu  c' N c'  qN q'  12 BN '
(stripfoundation)
qu  1,3c'N c'  qN q'  0,4BN ' (square foundation)

Nc
Nq
N
qu  1,3c'N c  qN q  0,3BN  (circularfoundation)
0
5,7
1
0
5
6.74
1.39
0.074
B
B  rect angular 


qu  c' N c 1  0,3   qNq  0,5BN 1  0,2  
L
L   foundation


10
8.02
1.94
0.24
15
9.67
2.73
0.57
20
11.85
3.88
1.12
25
14.80
5.60
2.25
30
18.99
8.31
4.39
35
25.18
12.75
8.35
40
34.87
20.50
17.22
45
51.17
35.11
36.00
50
81.31
65.60
85.75
'
'
'
  14,8150
 '  arctan23 tan14,8150 
 '  10
0
N c  9,61;
N q  2,69;
N  0,56
PENGARUH MUKA AIR TANAH
TERHADAP BERAT VOLUM TANAH
Dw  D f
q  Dw  D f  Dw  sat   w 
Dw
Df
B
B
Dw
Dw
D f  Dw  D f  B
q   Df
   sat   w
Dw  D f  B
q  D f

D

w
 Df 
B
   sat   w 
PERSAMAAN UMUM KAPASITAS DUKUNG
Yang berlaku untuk fondasi kontinu, square, dan lingkaran
q u  cNc Fcs Fcd Fci  qN q Fqs Fqd Fqi  21 BN  Fs Fd Fi (strip foundation)
c  kohesi tanah
Fcs , Fds , Fs  faktor bentuk
  berat satuan tanah
Fcd , Fqd , Fd  faktor kedalaman
q  Df , (beban per satuan luas)
Fci , Fqi , Fi  faktor kemiringan beban
D f  kedalaman fondasidari muka tanah
Nc , Nq , N   faktor kapasitas dukung
B  lebar fondasi(  diameter fondasibundar)


N q  tan2  45   e  tan
2

N c  N q  1cot
N   2N q  1 tan
Prandtl(1921)
Re issne (1924)
r
CaquotandKe rise l(1953)dan Ve sic(1973)
Faktor bentuk dari De Beer (1970)
Fcs  1 
B Nq
L Nc
B
t an
L
B
Fs  1  0,4
L
Fqs  1 
B
L
Faktor kedalaman dari Hansen (1970)
Df / B  1
Fcd  1  0,4

Df
B
F qd  1  2 tan 1  sin  
2
B
Fd  1
B
Df / B  1
 Df
Fcd  1  0,4 t an1 
 B



F qd  1  2 t an 1  sin  
2
Fd  1

0 
Fci  Fqi  1  0 
 90 
Df
Df
 Df
t an 
 B
1



Faktor inklinasi dari Meyerhof (1963)
Hanna dan Meyerhof (1981)

0 

F i  1 
 

2
2
Q = 150 kN
CONTOH
Df / B  1
F qd  1  2 tan 301  sin 30 
2
=
200
 1
= 300
Fd  1
c=0
 = 18 kN/m3
Df = 0,7 m
B
Berapakah B dengan SF = 3
qu  qNq Fqs Fqd Fqi  12 BN Fs Fd Fi
Dari tabelVesic, 1973diperolehnilai
N q  18,4; N   22,4
q  D f .  0,7  18  12,6
0,20207
B

0
Fqi  1 
90 0

F i
0,7
B

0
 1 


2
2


20 0
  1 
90 0



  0,605

2
2


20 0 
  1 
  0,11




qu
q
 u
SF
3
1
 qN q Fqs Fqd Fqi  21 BN  Fs Fd Fi
3
1
44,705

 221,235 
 13,441B 
3
B

q all 
q all

q all
B
Dengan Fondasi bujur sangkar, 
1
L
14,902
q

73
,
745

 4,48B
all
B
B
B
Fqs  1  tan   1  tan 30  1,577
Q
L
L
q all  2
B
B
Fs  1  0,4  1  0,4  0,6
150
14,902
L

73
,
745

 4,48B  B  1,283m
B
B2
e < B/6
P
M
e > B/6
M
B
e = B/6
P
M
B
B
Meyerhof (1953)
Q
q max
Q


BL
1
2
1
12
BM
q min
Q


BL
1
2
1
12
BM
M
B 3L

Q 6M
 2
BL B L
Q 6M

 2
3
B L BL B L
M
e
Q
Q  6e 
q max 
1 

BL 
B 
e < B/6
B
Q
q min 
M
Q  6e 
1 

BL 
B 
Untuk e > B/6  qmin = mempunyai nilai negatif
e > B/6
2e
B’
B
4Q
q max 
3LB  2e 
B'  B  2e
Q
qmax
eL
6 e B 6e L

 1.0
B
L
Q  6 e B 6e L 
 1 


A
B
L 
eB
B
L
qmin 
Q  6e B 6e L 

1 

A
B
L 
Q
Contoh
Mx
My
L
B
My
Mx
eL 
; eB 
Q
Q
eL 1
eB 1

dan

L 6
B 6
B'  MinB  2eB , L  2eL 
L'  MaxB  2eB , L  2eL 
q max
4Q

3L ' B '
B1
eB
Qult
eL
Qult
L1
y
y
y
eB
Mx
M
L
My
x
L
x
Qult
L
Qult
B
B
eL 1
eB 1

dan

L 6
B 6
Empat kemungkinan dalam kasus ini
(Highter and Anders, 1985), yaitu :
Qult
eL
e
1
 0,5 dan 0  B 
L
B 6
eL 1
e
 dan 0  B  0,5
L 6
B
eL 1
eB 1

dan

L 6
B 6
B
eL
x
Empat kemungkinan dalam kasus ini
(Highter and Anders, 1985), yaitu :
eL 1
e
1

dan B 
L 6
B 6
3e L 

L1  L1,5 

L 

3e B 

B1  B1,5 

B 

1
A'  B1 L1
2
Q
B1
e
B
Mx
Qult
e
L
L1
My
L
B
Contoh

Nq =
Nc =
N 
Q=
Mx =
My =
B=
L=
29,6
16,44331
27,86
19,34
10.000
8.000
7.000
3
4
eB =
eL =
B1 =
L1 =
A' =
q=
0,7
0,8
2,4
3,6
4,32
2.314,8
kN
kNm
kNm
m
m
B/6 =
L/6 =
0,500
0,667


m
L1  L1,5  L 
L 

m
3e B 

m
B1  B1,5 

B 

m
1
A
'

B1 L1
m2
2
kN/m2
3e
Q
eL
eB 1
 0,5 dan 0 

L
B 6
L  L2
A'  1
B
2
Mx
eB
My
L2
Qult
L
eL
L1
X
B
Q=
Y
1.000 kN
Mx =
2.000 kNm
My =
500 kNm
eL=
2,00 m
eB =
0,50 m
L=
5 m
B=
4 m
L1/L = 0,26  L1 = 0,26 x 5  L1 = 1,3 m
L2/L = 0,06  L2 = 0,06 x 5  L2 = 0,3 m
Q=
1.000 kN
Mx =
2.000 kNm
My =
500 kNm
eL=
2,00 m
eB =
0,50 m
L=
5 m
B=
4 m
eL/L =
0,4
eB /B=
0,125
L1 =
1,3 m
L2 =
0,3 m
0,06
0,26
L1  L2
B
2
1,3  0,3

4
2
 3,2m 2
A' 
Q
A'
1000

3,2
q
 312,5kN / m 2
eL 1
e
 dan 0  B  0,5
L 6
B
B  B2
A'  1
L
2
Q
Mx
B1
My
e
B
L
e
Qult
B
L
Q=
B2
1.000 kN
Mx =
500 kNm
My =
1.500 kNm
eL=
0,5 m
eB =
1,5 m
L=
5 m
B=
4 m
B2/B = 0,08  B2 = 0,08 x 4  B2 = 0,32 m
B1/B = 0,37  B1 = 0,37 x 4  B1 = 1,48 m
Q=
1.000 kN
Mx =
500 kNm
My =
1.500 kNm
eL=
0,5 m
eB =
1,5 m
L=
5 m
B=
4 m
eL/L =
0,1
eB /B=
0,375
B2 =
0,32 m
B1 =
1,48 m
0,08
0,37
B1  B2
L
2
1,48  0,32

5
2
 4,5m 2
A' 
Q
A'
1000

4,5
q
 222,22kN / m 2
eL 1
e
1

dan B 
L 6
B 6
B  B2
 L  L2 
A'  L2 B 
2
Q
Mx
e
My
B
L
L2
e
Qult
L
B
Q=
B2
1.000 kN
Mx =
500 kNm
My =
400 kNm
eL=
0,5 m
eB =
0,4 m
L=
5 m
B=
4 m
Q=
1.000 kN
Mx =
500 kNm
My =
400 kNm
eL=
0,5 m
eB =
0,4 m
L=
5 m
B=
4 m
eL/L =
0,1
eB /B=
0,1
L2 =
1,15 m
B2 =
0,92 m
0,23
Contoh
Qult
1
L1  L2 B  1 1,275  0,315 1,5  1,193m
2
2
A' 1,193
L'  L1  1,275m
B' 

 0,936 m
L1 1,275
A' 
Mx
My
2
Dari tabel Vesic, 1973 diperoleh nilai
0,7m
1,5m X 1,5m
Pasir
 = 18 kN/m3
 = 300
c=0
N q  18,4; N   22,4
q  D f .  0,7  18  12,6
qu  qNq Fqs Fqd Fqi  12 BN Fs Fd Fi
eB=0,15m
eL= 0,3m
1,5m
Dengan Fondasi bujur sangkar, 
B
1
L
B'
0,936
tan   1 
tan 30 0  1,424
L'
1,275
B'
0,936
Fs  1  0,4  1  0,4 
 0,706
L'
1,275
0,289 0,7 
2 D
Fqd  1  2 tan  1  sin   f  1 
B
1,5
Fd  1
Fqs  1 
1,5m
eL 0,3

 0,2
L 1,5
eB 0,15

 0,1
B
1,5
Kasus II
eL
e
1
 0,5 dan B 
L
B 6
L1  0,85  1,5  1,275m; L2  0,21 1,5  0,315m
Qult  A' q '  A' qN q Fqs Fqd Fqi  12 BN  Fs Fd Fi 
u
 1,193 507,9296 
 605,96kN
KAPASITAS DUKUNG ULTIMATE
(BERDASARKAN NILAI SPT)
Hubungan antara ultimate bearing capacity untuk fondasi dangkal di atas pasir dengan
nilai SPT menggunakan pendekatan prosedur yang disampaikan oleh Parry, 1977
 D f  0,73B 

qu MN / m   0,24 N F 

D

0
,
75
B
f


2
NF = N nilai SPT pada kedalaman 0,75B di bawah dasar fondasi
Df dan B = kedlaman dan lebar fondasi dalam m
Untuk Df/B < 1, dapat didekati dengan
Qu (MN/m2 ) = 0,24 NF
Meyerhof (1956,1974)
q a  12N
kN/m 
untuk lebar B  1,2m
2
2

 B  0,3 
2
q a  8N 
 kN/m
 B 

untuk lebar B  1,2m
Schmertmann, 1978 juga menyampaikan untuk ultimate bearing capacity untuk
fondasi dangkal dengan nilai CPT dan nilai Df/B < 1,5
Fo ndasi di atas pasir


q kg / cm , ton / ft   48  0,009300  q 
qu kg / cm2 , ton / ft2  28  0,0052300  qc   fondasistrip
2
1,5
2
u
c
Meyerhof,1956
q
qa  c
30
kg/cm 
2
2
1,5


 fondasibujur sangkar
 B  1,2m
q  0,3 
2
qa  c 1 
 B  1,2m
 kg/cm
50 
B 
q
qa  c
kg/cm2
 B diabaikan
40
Untuk tanah kohesif, s u  c u (Begemann, 1974)

qc - p '0
su  c u 
N;c

Fo ndasi di atas lempung
qu kg / cm 2 , ton / ft 2   2  0,28q c  fondasi strip
qu kg / cm 2 , ton / ft 2   5  0,34qc  fondasi bujur sangkar
FONDASI DI ATAS LAPISAN LEMPUNG
KONDISI  = 0
Meyerhof (1974), Meyerhof dan Hanna (1978)
cu (1)
cu ( 2 )
B  2c H 

 B 

qu  1  0,2  cu ( 2 )  1   a    1 D f
L  B 
 L 



 B 
 1  0,2  cu (1) N c   1 D f
 L 

Q
1
1 = 00
Cu(1)
Df
B
H
Lapis 1
Lapis 2
1
2
2 = 00
Cu(2)
cu (1)
cu ( 2 )
1

H 

qu  qt  q b qt 1 
 qt

Hf 


 B 
qt  1  0,2  cu (1) N c   1 D f
 L 


 B 
qb  1  0,2  cu ( 2 ) N c   2 D f
 L 

Hf B
N c  5.14
Q
1 ; 1 = 00 ; Cu(1)
Df
a
B
H
a’
H
2 ; 2 = 00 ; Cu(2)
2 ; 2 = 00 ; Cu(2)
Contoh
Q
1m
1,5m X 1m
1m
cu (1)
cu ( 2 )
cu ( 2 )

48
 0,4 dari grafikdipe role h
120
cu (1)
ca
 0,92  c a  0,92  120  110kN / m 2
cu (1)
Lempung

1  21101 
 1 

qu  1  0,2 48  1  
  16,81
 = 16,8 kN/m3
1
,
5
1
,
5
1
0

 



=0
2
2
cu = 120 kN/m
 54,4  366,67  16,8  437,87kN / m
C h e ck

 B 
qu  1  0,2  cu (1) N c   1 D f
 L 


 1 

1

0
,
2
  1205,14  16,81
Lempung

 1,5 
 = 16,2kN/m3

2
 = 00

699

16
,
8

715
,
8
kN
/
m
cu = 48 kN/m2
Jadi q u yan gdipak aise be sar437,87k N/m2
1
B  2c H 

 B 

qu  1  0,2  cu ( 2 )  1   a    1 D f
L  B 
 L 



 B 
 1  0,2  cu (1) N c   1 D f
 L 

q all 
qu  D f
 FS  3
FS
437,87  16,81

3
 140,357kN / m 2 h aru s
Q
B L 
1,0
0,9
Ca
Cu 1) 
0,8
0,7
0,6
0
cu ( 2 )
cu (1)

0,2
48
 0,4 dari grafik diperoleh
120
ca
 0,92  c a  0,92  120  110kN / m 2
cu (1)
0,4
0,6
Cu 2 
Cu 1) 
0,8
1,0
FONDASI PADA PASIR PADAT DI ATAS LEMPUNG LUNAK
Meyerhof, 1974
Q
Pasir
1 ; 1; Cu = 0
Df
Strip foundation
 2D f
qu  cN c  H 1 
H

B
2
H
 tan 
 K s
 D f
B

Dengan kondisi maksimum
1
qu  BN   D f N q
2
Lempung
2 ; 2 = 00 ; Cu(2)
Lempung
2 ; 2 = 00 ; Cu(2)
Fondasi persegi
B
B  2  2D f


qu  1  0,2 cu ( 2) N c  1  0,2 H 1 
L
L
H



1
B
qu  1  0,4 BN   D f N q
2
L
 tan
 K s
 D f
B

 Dengan kondisi maksimum
Ks = punching shear resistance coeffisient
40
cu N c
5,14cu

1
0,5BN  0,5BN 
30
= angle of friction of
top sand
layer
 = unit weight of sand
Ks
20
0,4
10
0,2
cu Nc
 0,0978
0,5BN 
0
2,3
0
20
30
40
 (deg)
50
Contoh
Q
cu N c
19,155,14  0,0978

0,5BN 0,518,41109,41
Dari grafik diperolehnilai K s  2,3
Check 
1m
qu 
1m X 1,5m
1,2m
Pasir
 = 18,4 kN/m3
 = 400
cu = 0 kN/m2

1
B
1  0,4 BN  D f N q
2
L
1
1 
1  0,4
18,4 1109,41  18,24164,20
2
1,5 
 1274,991 1171,008
 2445,999kN / m 2
Lempung,  = 00, cu = 19,15kN/m2
2D f

B
B


qu  1  0,2 cu N c  1  0,2 H 2 1 
L
L
H




t an
 K s
 D f
B

1 
1 
21 
t an 40


2
2,3
 1  0,2
 18,41
19,155,14  1  0,2
18,41,2 1 


1
,
5
1
,
5
1
,
2
1






 111,5551  154,5426  18,4
 284,4977 kN/m 2
Jadi qu  284,4977kN / m 2
qu  D f
284,4977 18,41
q all 

FS
3
Q
 88,7kN / m 2 h aru s
B L 
Pondasi bentuk sumuran dengan Df > 5B, Terzaghi menyarankan untuk
perhitungan disampaing perhitungan daya dukungnya ditambah faktor
gesekan dinding , yang dinyatakan dengan Persamaan berikut :
Pu'  Pu  Ps
 qu Ap  DfsDf
Pu’ = beban ultimit untuk pondasi dalam
Pu = beban ultimit untuk pondasi dalngkal
Ps = perlawanan gesekan pada dinding pondasi
qu = 1,3cNc + p0Nq + 0,3BN (bentuk lingkaran)
Ap = luas dasar pondasi
Faktor gesek dinding (Terzaghi, 1943)
fs
Df
D
Jenis tanah
fs (kg/cm2)
Lanau, lempung lunak
0,07 – 0,30
Lempung sangat kaku
0,49 – 1,95
Pasir tidak padat
0,12 – 0,37
Pasir padat
0,34 – 0,68
Kerikil padat
0,49 – 0,96
(1kg/cm2 = 98,07 kN/m2)