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Corte
Ricardo Herrera Mardones
Departamento de Ingeniería Civil, Universidad de Chile
Santiago, Chile
Marzo de 2007
Elaboración, guión y locución a cargo del Dpto. de Ingeniería Civil de la Universidad de Chile con
coordinación del Ing. Ricardo Herrera
Corte
CONTENIDO
1. Definición
2. Modos de falla
3. Clasificación de las secciones de
acero
4. Diseño
1. Definición
MIEMBRO EN
FLEXION Y CORTE
• Miembro estructural sobre el que actúan
cargas perpendiculares a su eje que
producen flexión y corte.
2. Modos de Falla
• Fluencia en corte
• Pandeo elástico del alma
• Pandeo inelástico del alma
2. Modos de Falla
FLUENCIA
EN CORTE
y1 y2
y
x
dz
C
C+dC
·t·dz
V Q
Fórmula de Jouravski:  
I t
2. Modos de Falla
PANDEO
h
a
Alma en corte puro
2. Modos de Falla
RESISTENCIA
POST PANDEO
• Campo de tracciones
Tensión
Compresión (Atiesadores)
Acción del campo de tensión diagonal
Tensión
Compresión
Armadura equivalente
2. Modos de Falla
CAMPO DE
TRACCIONES
3. Clasificación
Vn
EFECTO DE
ESBELTEZ
Fluencia
Vp
Pandeo
inelástico
Vr
Resistencia
post-pandeo
Pandeo
elástico
“compacta” “no compacta”
lp
“esbelta”
lr
lw
4. Diseño
RESISTENCIA
NOMINAL
• Almas de miembros con mono o doble
simetría y canales cargados en el plano
del alma
Vn  0.6 Fy AwCv
donde
Aw  d  t w
4. Diseño
– Perfiles I con
SECCIONES
I, T o C
h
E
 2.24
tw
Fy
fv = 1.0 (LRFD)
Cv = 1.0
Wv = 1.50 (ASD)
4. Diseño
SECCIONES
I, T ó C
– Todos los demás casos
fv = 0.9 (LRFD)
Wv = 1.67 (ASD)
k E
h
 1.10 v
tw
Fy
kv E
kv E
h
1.10
  1.37
Fy
tw
Fy
1.37
kv E
h

Fy
tw
Cv  1.0
Cv 
1.10 k v E Fy
Cv 
h tw
1.51k v E
h t w 2 Fy
4. Diseño
COEFICIENTE DE
PANDEO DEL ALMA
– No atiesadores
1.2
h
 260 kv  
tw
5
perfil T
otro
– Con atiesadores
5
kv  5 
a h 2
kv  5
 260 
si a h  3.0 o a h  



h
t
w 

2
4. Diseño
ANGULOS
fv = 0.9 (LRFD)
Wv = 1.67 (ASD)
Vn  0.6 Fy AwCv
donde
Aw  b  t
Cv  1.0
b
t
(Ver comentario de la norma)
4. Diseño
SECCIONES

fv = 0.9 (LRFD)
Wv = 1.67 (ASD)
Vn  0.6 Fy AwCv
V
donde
Aw  2h  t
r
y si no se conoce el radio r
h  d  3t
d
h
t
4. Diseño
SECCIONES
O
fv = 0.9 (LRFD)
Vn  Fcr
donde



Fcr  max 



Wv = 1.67 (ASD)
Ag
2


1.60 E
0.78 E 
D
,

0
.
6
F

y
5
3
Lv  D  4  D  2 
    
D t   t  
Lv : distancia de cero al corte máximo
t
4. Diseño
• Alas de miembros con mono o doble
simetría y canales cargados en el plano
perpendicular al alma
fv = 0.9 (LRFD)
donde
y
Wv = 1.67 (ASD)
Vn  0,6 Fy AwCv
Aw   b f  t f
kv  1.2
4. Diseño
fv = 0.9 (LRFD)
RESISTENCIA NOMINAL
CAMPO DE TRACCIONES
Wv = 1.67 (ASD)
Si
kv E
h
 1.10
tw
Fy
Vn  0.6 Fy Aw
Si
kv E
h
 1.10
tw
Fy

1  Cv

Vn  0.6 Fy Aw Cv 
2

1.15 1  a h 





4. Diseño
LIMITACIONES
CAMPO DE TRACCIONES
• El método no es aplicable si
– Alma no está rodeada en cuatro lados por
atiesadores y alas
2
– Paneles extremos
 260 

– Secciones donde a h  3.0 ó a h  
 h tw 
– 2 Aw A fc  A ft   2.5
– h b fc  6.0 ó h b ft  6.0