Transcript Diapositiva 1

Diseño completo de un edificio de 3
plantas
Ricardo Herrera Mardones
Departamento de Ingeniería Civil, Universidad de Chile
Santiago, Chile
Marzo de 2007
Elaboración, guión y locución a cargo del Dpto. de Ingeniería Civil de la Universidad de Chile con
coordinación del Ing. Ricardo Herrera
PRESENTACIÓN
DEL EJEMPLO
7000 Tip.
42000
Zonas libres
Altura de piso
Planta Típica
7000 Tip.
10500
•
•
7000 Tip.
– Edificio de uso habitacional.
– Ubicado en una zona de
sismicidad alta
– Tres Pisos
– Distribución regular de
espacios requeridos
– Requerimientos
arquitectónicos
42000
1.- Introducción
Elevación Típica
* Dimensiones en mm
2. Estructuración
ESTRUCTURACIÓN
GENERAL
Acción Estática
Sistema
Resistente
Acción Sísmica
2. Estructuración
SISTEMA RESISTENTE
ESTÁTICO
• Losa de Hormigón en todos
los pisos.
• Columnas de acero de sección
doble T
– Criterios:
• Cumplir con los
requerimientos de
arquitectura
– Ubicación:
• Cada 7 m en ambas
direcciones
Planta Típica
: Columna estática
SISTEMA RESISTENTE
ESTÁTICO
2. Estructuración
3500 Tip.
• Vigas de acero de sección
doble T
– Criterios:
• Lograr un espesor de losa en
los rangos convencionales.
• Minimizar el uso de acero
• Ancho tributario de 3,5m
para cada una de las vigas.
3500 Tip.
– Ubicación:
Planta Típica
: Viga estática
SISTEMA RESISTENTE
SISMICO
2. Estructuración
• Marcos perimetrales
• 2 ejes resistentes en cada
dirección
• Vigas y columnas
– Acero ASTM A36
– Sección doble T
28000
7000
3500
10500
Y
X
Planta Típica
: Marco Sísmico
: Viga estática
Elevación marco sísmico
: Columna estática
3. Cargas
GENERAL
- Peso propio
Cargas Estáticas
- Sobrecarga de uso
Cargas
Cargas Sísmicas
3. Cargas
CARGAS
ESTÁTICAS
• Cargas estáticas
– Peso Propio
• Elementos Estructurales
– Losa, vigas estáticas, vigas sísmicas, columnas estáticas, columnas
sísmicas
• Elementos no estructurales
– Tabiques, terminaciones de piso, terminaciones de cielo, otros.
– Sobrecarga de uso
• Uso habitacional : 1961 [N/m^2]
CARGAS
ESTÁTICAS
3. Cargas
• Resumen de cargas estáticas
Resumen de cargas estáticas (*)
Carga
Tipo
Valor [N/m^2]
Sobrecarga no reducida
LL
1961
Peso de tabiques
DL
490
Terminaciones de Piso
DL
196
Terminaciones de Cielo (cielo falso)
DL
196
Otros (ductos, iluminación, etc.)
DL
490
Peso de losa (*)
DL
2942
Peso de vigas estáticas (*)
DL
186
Total peso propio (**)
DL
4501
* Dimensiones a definir más adelante
** No considera peso de elementos estructurales sísmicos pues ellos son incluidos directamente por el
programa de modelación sísmica.
CARGAS
SÍSMICAS
3. Cargas
• Cargas sísmicas
– Método elástico estático
W1
Q = Cs · W
W1
W2
M·a
Q1
W2
Q2
Q1 + Q2 = Q
Movimiento del suelo
Cortante basal
CARGAS
SÍSMICAS
3. Cargas
• Coeficiente sísmico:
Cs  0.05
4
W  2.7 10 kN
• Peso sísmico:
• Considera cargas de peso propio y un 25% de la sobrecarga de uso
• Corte sísmico basal:
Q  1351kN
• Resumen de cargas sísmicas:
Solicitaciones sísmicas
Piso
F [kN]
M [J]
3
780
3276
2
323
905
1
248
347
4. Diseño de elementos estáticos
• Consideraciones generales:
• Método LRFD de las especificaciones del AISC del 2005
• Uso de columnas y vigas de acero ASTM A36 de sección doble T
• Factor de reducción de sobrecarga por área tributaria: 0.804
• Combinación de cargas: 1.2 * Peso Propio + 1.6 * Sobrecarga
GENERAL
4. Diseño de elementos estáticos
LOSA
• Diseño de Losa
– Modelo
3500
7000
: Empotrado
: Apoyado
Dimensiones en mm
Lx  3.5m
Longitud menor
Ly  7m
Longitud mayor
 
Ly
Lx
2
Longit ud f lex ible li  k Lx
Es beltez t í pic a
– Espesor requerido:
Los a en una direc ción (Apoy ado-empot rado)
e
li

 1 .5cm
li  2 .8m
  35
e  9 .5cm
– Espesor dispuesto: 12cm (debido a problemas acústicos y
de vibración)
k  0 .8
4. Diseño de elementos estáticos
VIGAS
ESTÁTICAS
• Diseño de vigas estáticas
– Modelo
qu
qu  2 7
C arga c ombinada:
kN
m
( ya incluye el peso propio del perfil )
7000
– Esfuerzo último
2
Momento último:
Mu x 
qu L
8
Mu x  1 68 .4k N m
– Perfil elegido: W16x31
Ancho del ala:
bf  1 40mm
Es pesor del alma:
T  3 45mm
Es pesor del ala:
tf  1 1.2mm
D istancia libre entre alast:w  6 .99mm
Alt ura del perf il:
d  4 03mm
VIGAS
ESTÁTICAS
4. Diseño de elementos estáticos
– Cálculo de resistencia
E. L. 1. : Plas tif icación
Moment o plás tic o de la secc ión s egún x-x:
M p x  Zx Fy
M p x  2 15 .2k N m
E. L. 2. : Pandeo local del Ala
Es beltez del ala:
b
f 
tf
f  6 .25
Parámet ro de esbelt ez lí mite para
element os c ompact os :
E
p f  0 .38
Fy
p f  1 0.9 48
Sección de al a Compacta
E. L. 3. : Pandeo local del Alma
Es beltez del alma:
T
w 
tw
Parámet ro de esbelt ez lí mite para element os c ompact os :
w  4 9.3 56
E
p w  3 .76
Fy
p w  1 08 .3
Sección de al ma Com pacta
E. L. 4. : Pandeo Lateral Tors ional.
Se c onsidera que la unión ent re la los a y la v iga impide el v olc amient o de es ta en t oda su
longitud, por lo tant o no ex ist e v olc amiento
4. Diseño de elementos estáticos
VIGAS
ESTÁTICAS
Sit uación Final
Moment o N ominal en el eje f uert e: Mn x  Mp x
Mn x  2 15 .2k N m
Fact or de minorac ion de la resis tenc ia a la f lex ión
b  0 .9
FU 
Mu x
FU  0 .86 9
b  Mn x
< 1
– Cálculo de deformaciones
q  2 1.3
C arga de s erv icio:
kN
m
4
D ef ormac ión est át ic a:
 est 
D ef ormac ión admis ible:
 ad m 
Como:
5q  L
3 84E
  Ix
 est   ad m
L
2 00
 est  2 1.2mm
 ad m  3 5mm
s e cumple el criterio de def ormación
4. Diseño de elementos estáticos
COLUMNAS
ESTÁTICAS
• Diseño de columnas estáticas
– Modelo
3500
P
P incluye peso propio y sobrecarga sobre el área
tributaria de cada columna
3500
P
3500
P
– Esfuerzo último
Pu  721kN
(incluye el peso propio de la columna)
– Perfil elegido: W 8x28
Ancho del ala:
bf  166mm
Espesor del alma:
tw  7.24mm
Espesor del ala:
tf  11.8mm
D istancia libre entre alas: T  157mm
Alt ura del perf il:
d  205mm
4. Diseño de elementos estáticos
COLUMNAS
ESTÁTICAS
– Cálculo de resistencia
E. L. 1: Pandeo loc al del ala.
Límit e relación ancho-espes or:
R elación anc ho-espes or del perf il:
r1  0 .56

E
Fy
b
r1  1 6.1 34
  7 .03 4
tf
Secció n_ Al a "COMP A CTA"
E. L. 2: Pandeo loc al del alma.
Límit e relación ancho-espes or:
R elación anc ho-espes or del perf il:
r2  1 .49

h
tw
E
Fy
r2  4 2.9 28
  2 5.0 55
Secció n_ Al ma "COMP A CTA"
4. Diseño de elementos estáticos
COLUMNAS
ESTÁTICAS
E. L. 3. : Res is tenc ia a la c ompres ión por pandeo de flex ión.
Longit ud no arrios trada
Lx  3 .5m
Ly  3 .5m
Fact or de longitud ef ec tiv a
Kx  1
Ky  1
Parámet ro de esbelt ez global:
cx 
cy 
Lx Kx
cx  3 9.9
rx
Ly  Ky
cy  8 4.4
ry

c  max cx cy

c  8 4.4
2
Tensión de pandeo c rít ica elás tica
Fe 
 E
c
Tensión crí tic a:
Fcr 
2
Fy Fe 

E 

 0 .65 8
  Fy i f  c  4 .71

Fy


( 0 .87 7Fe
 ) o th erw ise
R es ist encia nominal a compres ión:
Pn  Fcr A
Pn  9 02k N
4. Diseño de elementos estáticos
Sit uación Final
Fact or de minorac ión de res ist enc ia:
FU 
Pu
c Pn
c  0 .9
FU  0 .88 8 <
1
COLUMNAS
ESTÁTICAS
5. Diseño de marco sísmico
GENERAL
• Consideraciones generales:
• Método LRFD de las especificaciones del AISC del 2005, en conjunto con las
disposiciones sísmicas del AISC del año 2005.
• Uso de columnas y vigas de acero ASTM A36 de sección doble T
• Combinación de cargas: 1.4 * (Peso Propio + Sobrecarga+Sismo)
1.4 * (Peso Propio + Sobrecarga-Sismo)
5. Diseño de marco sísmico
MODELO
• Aspectos generales del modelo sísmico
• Modelación en Sap 2000
• Solo se modelan los elementos sismo-resistentes
• Las vigas estáticas son incluidas como peso propio
• Las columnas estáticas son modeladas como una columna equivalente
• Se considera un diafragma rígido por cada piso
• Las fuerzas sísmicas son modeladas como cargas y momentos puntuales
en el centro de gravedad de cada piso
• Se considera el efecto P- y P-d
5. Diseño de marco sísmico
MODELO
Columna estática
equivalente
Modelo sísmico
Disposición de perfiles
5. Diseño de marco sísmico
MODELO
Cargas estáticas
Cargas sísmicas
5. Diseño de marco sísmico
Perfiles utilizados en el marco sísmico
PERFILES
5. Diseño de marco sísmico
ESFUERZOS
Momento combinado
Mux  254kNm

Momento combinado
Mux  685.5kNm

Diagrama de momento marco sísmico para el sismo en dirección Y
Carga axial combinada
Pu  1550.4kN
Diagrama de carga axial marco sísmico para el sismo en dirección Y
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
Propi edades del Perfil
Perf il ut ilizado:
W 24 x 55
Ancho del ala:
b f  1 78mm
Alt ura del perf il:
Es pesor del ala:
tf  1 2.8mm
Es pesor del alma:
d  5 99mm
tw  1 0mm
Verificaci ón de esbelteces l í mites
Pandeo loc al del ala
Límit e relación ancho-espes or (Seismic Prov isions):p sf  0 .3
R elación anc ho-espesor del perf il:
b
f 
tf
E
Fy
p sf  8 .64 3
f  6 .95 3
Secció n_ A la "COMP A CTA SISMICAMEN TE "
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
Pandeo loc al del Alma
h
w 
tw
Es beltez del alma:
w  5 7.3 4
Parámet ro de esbelt ez lí mite para element os compac tos (Seism ic Prov isions):
Ca 
Pu

b  A  Fy

Ca  0
p sw 
3 .14
E
Fy

 1  1 .54Ca

E

Fy
max1 .12


i f Ca  0 .12 5

 2 .33  Ca  1 .49
E
 o th erw ise
Fy

p sw  9 0.4 65
Secció n_ Al ma "COMP A CTA SISMICA MEN TE"
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
C ál cul o de Momento Nomi nal en el eje fuerte
Longit ud no arrios trada lateralmente
Lb  7m
Valores abs olut os de es f uerzos
M xmax  2 54k N m
M A x  1 20 .6k N m
M Bx  1 k N m
M Cx  1 25 .5k N m
C oef icient e de f lex ión que depende de la gradient e de moment o:
1 2.5M
 xmax


Cb  mi n
 3
 2 .5Mxmax  3 MA x  4 MBx  3 MCx 
Cb  2 .30 5
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
E. L. 1. : Plast ific ación por f lex ión
Moment o plás tic o de la sec ción según x -x :
Mp x  Zx Fy
M p x  5 35 .3k N m
Moment o nominal por plas t if icación:
Mn 1x  M p x
E. L. 2. : Pandeo Lat eral Torsional.
Longit ud no arrios t rada lateralment e; longit ud entre puntos de amarre que res tringen el
des plazam iento lat eral del ala c omprimida o la tors ión de la v iga:
Lb  2 .33 3m
D ist ancia entre am arras lat erales , para que s e pueda des arrollar el mom ento plást ico de
la s ec ción, con momento de f lexión c onst ant e en la v iga (Cb=1):
E
Lp  0 .08 6r
 y
Fy
Lp  2 .44 6m may or queLb  2 .33 3m
D ist ancia límit e de amarras lat erales para que s e pueda des arrollar el pandeo
lateral-t ors ional inelást ico de la v iga:
rt s 
Iy  Cw
Sx
 0 .7 Fy Sx h0 
Lr  1 .95r
 t s

 1  1  6 .76 


0 .7 Fy Sx h 0
J 
 E
E
J
2
Lr  5 .22 3m
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
Tensión c rí tic a que det ermina el momento de pandeo elás tic o:
2
 Lb 
Fcr 
 1  0 .07 8


2
Sx h 0 rt s
 
 Lb 
r 
 ts 
Cb    E
2
J
Fcr  1 73 4MP a
Moment o nominal por pandeo lateral t ors ional:
M n 2x 
M p x i f Lb  Lp
Lb  Lp 
 

mi nCb   M p x  Mp x  0 .7 Fy Sx 

M
 p x i f Lp  Lb  Lr
Lr  Lp
 






mi n Fcr Sx M p x i f Lb  Lr
M n 2x  5 35 .3k N m


M  mi n M n 1x M n 2x
Moment o nominal c on res pec to al eje f uerte: n x
M n x  5 35 .3k N m
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
C ál cul o del Factor de Util iz ación
Fact or de res ist encia a la f lex ión b  0 .9
FU 
Mu x
b  M n x
FU  0 .52 7
< 1
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
Propi edades del Perfil
Perf il ut ilizado:
W 33 x 118
Ancho del ala:
b f   2 92mm
Alt ura del perf il:
Es pesor del ala:
t f   1 8.8mm
Es pesor del alma: tw   1 4mm
d   8 35mm
Verificación de esbel tez
Pandeo local del ala
Límit e relac ión ancho-espes or (Seis mic Prov is ions ):p sf   0 .3
R elación anc ho-espes or del perf il:
b
f  
tf
E
Fy
p sf  8 .64 3
f  7 .76 6
Secció n_ Al a "COMP A CTA SISMICA MEN TE"
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
Pandeo loc al del Alma
Es beltez del alma:
h
w  
tw
w  5 6.9 57
Parámet ro de esbelt ez lí mite para element os compac tos (Seism ic Prov isions):
Ca  
Pu

b  A  Fy

Ca  0 .31 4

E
p sw   3 .14
 1  1 .54Ca
Fy

E

Fy
max1 .12


i f Ca  0 .12 5

 2 .33  Ca  1 .49
E
 o th erw ise
Fy

p sw  6 5.0 65
Secció n_ Al ma "COMP A CTA SISMICA MEN TE"
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
C ál cul o de compresi ón nomi nal
Longit ud no arrios trada s egún eje x -x
Lx   3 .5m
Propiedades de v igas nudo s uperior:
Lv x   7m
4
Iv x   5 48 63cm
Ix
Iv x
R igidez del nudo s uperior:
GA X   2

Lx Lv x
R igidez del nudo inf erior:
GBX   1
Fact or de longitud ef ec tiv a s egún eje f uerte x-x
Kx  2 .04 3
Longit ud no arrios trada s egún eje y -y
Ly   3 .5m
Fact or de longitud ef ec tiv a s egún eje débil y -y
Ky   1
GA X  1 7.6 47
(empot rado)
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
E. L. 1. : R es ist encia a la compresión por pandeo de f lex ión.
Parámet ro de esbeltez de la c olumna:
cx  
Lx Kx
cx  2 1.6
rx
Ly  Ky
cy  
cy  5 8.9
ry

c   max cx cy

c  5 8.9
2
Fe  
Tensión de pandeo crít ica elást ica
 E
c
Fcr  
2
Fy Fe 

E 

0
.65
8

  Fy i f  c  4 .71

Fy


( 0 .87 7Fe
 ) o th erw ise
Resis tenc ia nominal a c ompres ión:
Pn   Fcr A
Pn  4 60 2k N
5. Diseño de marco sísmico
C al cul o de Momento Nomi nal en el eje fuerte
Longit ud no arrios trada lateralmente
Lb   3 .5m
Valores abs olut os de es f uerzos
M xmax  6 85 .5k N m
M A x  5 23 .7k N m
M Bx  3 60 .9k N m
M Cx  1 98 .1k N m
C oef icient e de f lex ión que depende de la gradient e de moment o:
1 2.5M
 xmax


Cb   mi n
 3
 2 .5M xmax  3 M A x  4 M Bx  3 M Cx 
Cb  1 .61
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
q
5. Diseño de marco sísmico
Cb= 2.38
Cb= 1.014
Cb= 1.46
q
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
Cb= 1.46
E. L. 1. : Plast ific ac ión por flexión
Moment o plás tic o de la secc ión s egún x-x:
M p x   Zx Fy
Moment o nominal por plas tif ic ac ión:
M n 1x  M p x
M p x  1 66 3.8k N m
E. L. 2. : Pandeo Lat eral Torsional.
Longit ud no arrios trada lateralment e; longitud ent re puntos de amarre que res tringen el
des plazamiento lateral del ala comprimida o la t orsión de la v iga:
Lb  3 .5m
D ist ancia entre amarras lat erales, para que s e pueda des arrollar el momento plást ico de
la s ec ción, con momento de f lex ión cons tant e en la v iga (C b=1):
E
Lp   1 .76r
 y
Fy
Lp  3 .01 3m
D ist ancia lí mit e de amarras laterales para que se pueda desarrollar el pandeo
lateral-t orsional inelás tico de la v iga:
rt s  
Iy  Cw
Sx
 0 .7 Fy Sx h 0 
Lr   1 .95r
 t s

 1  1  6 .76 


0 .7 Fy Sx h 0
J 
 E
E
J
2
Lr  8 .85 2m
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
Tensión crí tic a que det ermina el moment o de pandeo elást ico:
2
 Lb 

 1  0 .07 8
Fcr  

Sx h 0 rt s
2


L
 b
r 
 ts 
Cb    E
2
J
Fcr  1 52 3MP a
Moment o nominal por pandeo lat eral t orsional:
M n 2x  M p x i f Lb  Lp
Lb  Lp 

 
 M p x i f Lp  Lb  Lr
mi nCb   M p x  M p x  0 .7 Fy Sx 

Lr  Lp


 




mi n Fcr Sx M p x i f Lb  Lr
6
M n 2x  1 .66 4 1 0 J


Momento nominal de diseño c on respec to al eje f uert e:M n x   mi n M n 1x M n 2x
M n x  1 66 4k N m
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
C ál cul o del mom ento N omi nal en el eje d ébi l

M p y   mi n Fy  Zy  1 .6Fy  Sy
Moment o de Plas t if icación:

Mp y  2 09k N m
Moment o nominal de dis eño c on res pec to al eje f uert e:
Mn y   Mp y
M n y  2 09k N m
C ál cul o del Factor de Uti li zaci ón
Fact or de res ist enc ia a la c ompresión
c   0 .9
Fact or de res ist enc ia a la f lexión
b   0 .9
FU  
Pu

i
f
 0 .2

9 b  Mn x b  Mn y
c Pn
c Pn


Pu
Mu y 
Pu
 Mu x


i
f
 0 .2

2c Pn
b  Mn x b  Mn y
c Pn


Pu

8
 Mu x


Mu y
FU  0 .78 1
<1
5. Diseño de marco sísmico
DESPLAZAMIENTOS
Desplazamientos de entre piso
Punto de medición
Centro de Gravedad
Punto más alejado del
centro de gravedad
Piso
x obtenido
[mm]
x admisible
[mm]
1
4,2
7,0
2
7,0
7,0
3
6,3
7,0
1
3,9
7,7
2
6,5
10,5
3
5,8
9,8
COLUMNA FUERTE
VIGA DÉBIL
5. Diseño de marco sísmico
Propi edades del materi al :
Fy  2 50MP a
Fluencia del acero (ASTM A-36)
R azón entre la f luencia es perada y la f luenc ia mínima:Ry   1 .5
Propi edades de los el ementos
Columnas
W 33x 118
Propiedades de las sec ciones:
3
Zc1   6 70 6cm
Zc2   Zc1
2
A g 1   2 21 .4cm
D ist ancia entre el nudo y la ubic ación
de la rót ula plást ica en c olumnas
C argas aplic adas a niv el de la rót ula
plás tic a en columnas :
d c   

5 9.9
2

Ag 2   Ag 1
8 3.5
2
  cm

d c  0 .71 7m
Pu 1  1 36 6k N
Pu 2  9 13k N
Vcu 1  2 19k N
Vcu 2  1 95k N
VIGA FUERTE
COLUMNA DÉBIL
5. Diseño de marco sísmico
Vigas
W 24x 55
3
Zb 1   2 15 8cm
Propiedades de las s ec ciones :
Zb 2   Zb 1
8 3.5
D ist ancia entre el nudo y la ubicación d v   
 4 5 cm
 2

de la rótula plás tic a en v igas :
d v  0 .86 8m
Vv u1  5 9k N
C argas aplic adas a niv el de la rót ula
plás tic a en v igas:
Vv u2  5 9k N
Momento probable en las c olumnas :

Mp c   Zc1  Fy 

Pu 1 
Pu 2 


Z

F


c2  y A   Vcu 1  Vcu 2  d c
Ag 1
g2



Momento probable en las v igas :

 

Mp b   1 .1 Ry  Fy  Zb 1  Zb 2  Vv u1  Vv u2  d v
Comparac ión:
M p c
M p b
 1 .57 2
>
1
OK

5. RESULTADOS
CUBICACIÓN
Cubicación del acero utilizado
Uso
Perfil
Largo
[m]
Cantidad
Peso
[N/m]
Peso
[N]
Peso total
[N/m^2]
Columna
sísmica
W 33 x 118
10,5
20
1722
361620
68,3
Viga
sísmica
W 24 x 55
28
8
803
179872
34,0
Viga
estática
W 16 x 31
728
6
452
1974336
373,1
Columna
estática
W 8 x 28
10,5
29
409
124541
23,5
2640369
499
Totales
5. RESULTADOS
1
ESQUEMAS
2
W24x55
4
W24x55
5
W24x55
6
W24x55
7
W16x31
W24x55
W24x55
W24x55
W24x55
W24x55
W24x55
W24x55
W24x55
E
D
C
B
W16x31
Tip.
W16x31
F
W16x31
W24x55
3500 Tip.
W16x31
7000 Tip.
W24x55
42000
G
W16x31
W16x31
W16x31
3
W24x55
7000 Tip.
42000
Planta Típica
* Dimensiones en mm
W24x55
W16x31
A
5. RESULTADOS
ESQUEMAS
7000 Tip.
W24x55
W16x31
3500 Tip.
W8x28
W16x31
W8x28
W24x55
W24x55
W8x28
W24x55
W24x55
W16x31
W33x118 W33x118 W33x118
W24x55
W24x55
W24x55
W33x118 W33x118 W33x118
W24x55
W24x55
W33x118 W33x118 W33x118
W33x118 W33x118 W33x118
W8x28
W8x28
W16x31
W8x28
10500
W16x31
W24x55
W33x118 W33x118 W33x118
W24x55
W16x31
Elevación ejes 1, 7, A, G
7000 Tip.
Elevación ejes 2,3,4,5,6,B,C,D,E,F
* Dimensiones en mm
W16x31
3500 Tip.
W8x28
W16x31
W33x118 W33x118 W33x118
W16x31
W8x28
W8x28
W16x31
W16x31
W8x28
W16x31
W8x28
W8x28
W16x31
W16x31
W8x28
W16x31
W8x28
W8x28
W16x31
W16x31
W8x28
W16x31
W8x28
W8x28
W16x31
W16x31
W8x28
W16x31
W8x28
W16x31
W16x31
W8x28
W33x118 W33x118 W33x118
10500
W16x31