Transcript Document

IV
LES
FONDATIONS
SUPERFICIELLES
selon
DTU 13-12
1
1 – Domaine d’application
D
(encastrement)
0
1
2
1
2
B (largeur)
B (m)
Fondations superficielles
(D < 3m
D/B < 6)
3
4
5
Fondations profondes
(D > 3m
D/B > 6)
2
D (m)
2 – Calcul des ouvrages de fondations
2-1 Réaction du sol
•La réaction du sol est caractérisée par la contrainte ultime qu
Qu
Q (charge)
domaine
élastique
domaine
plastique
(tassement)
qu
•La contrainte de calcul est q 
2
Si A est la section de
la fondation, on obtient
la contrainte ultime :
Qu
qu 
A
3
2-2 Actions et sollicitations
Les règles du BAEL s’appliquent
2-3 Justification des ouvrages de fondations
2-3-1 État limite ultime de résistance
Soit N la composante normale de la résultante des forces au
niveau du sol de fondation obtenue avec la descente de
charges à l’ELU
On en déduit q’ref la contrainte transmise par la fondation au
sol qui sera comparée à la contrainte de calcul q
4
• composante centrée
e=0
répartition rectangulaire
N
q ' ref
B/2
N

B
B
5
• composante excentrée
0 < e < B/6
N
répartition trapézoïdale
e
pM
N
e
pM 
(1  6  )
B
B
N
e
pm 
(1 - 6  )
B
B
pm
3pM  p m
q' ref 
4
6
B/6 < e < B/2
N
d
e
répartition triangulaire
2 N
pM  x
3 d
pM
3pM
q' ref 
4
7
Schéma de MEYERHOF
e
N
q’
B-2e
q ' ref
N

B  2.e
8
Justification de la portance à l’ELU:
q' ref
1

qu
2
9
3 – Détermination de la contrainte de calcul
3-1 Détermination de qu (contrainte ultime)
3-2-1 Avec essais de laboratoire c, f, g
10
a) - Semelle filante avec charge ultime Qu : verticale centrée
Qu
D
g.D
M
y
c.OM
N
W
c.ON
butée
butée
f
f
Fpg
Fpq+ Fpc
O
Fpg
Fpq+ Fpc
11
L’équilibre des forces agissant sur le triangle MON et
projetées sur la verticale donne :
Qu + W = 2.c.OM.siny + 2.(Fpg + Fpq + Fpc) . cos ( y – f)
1
w   g  B2  tgy
4
B
OM 
2  cos y
Qu
qu 
B 1
12
g
qu   B  Ng  g  D  Nq  c  Nc
2
D
B
• Terme de surface
cos(y  f ) 1
Ng  kpg 
 tgy
2
2  cos y 2
• Terme de profondeur
cos(y  f )
Nq  kpq 
cosy
• Terme de cohésion
cos(y  f )
Nc  kpc 
 tgf
cosy
13
Valeurs des coefficients Ng, Nq et Nc d’après le DTU
F
Ng
Nq
Nc
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
0
0.1
0.5
1.4
3.5
8.1
18.1
41.1
100.0
254.0
1.0
1.6
2.5
4.0
6.4
10.7
18.4
33.3
64.2
135.0
5.14
6.5
8.4
11.0
14.8
20.7
30.0
46.0
75.3
134.0
14
b) - Semelle rectangulaire (BxL) avec charge ultime Qu :
inclinée et excentrée
Qu
d
D
e
B/2
B
g
qu  Sg  ig   B' Ng  Sq  iq  g  D  Nq  Sc  ic  c  Nc
2
15
• Coefficients de forme
B
S g  1  0 .2 
L
Sq  1
B
Sc  1  0.2 
L
• Coefficients d’inclinaison
 d 
ig  1  
 f
2
• Excentricité
 d 
iq  ic  1 

 90 
2
B’ = B – 2.e
16
3-2-2 Avec essais in situ
3 essais in situ permettent le calcul
des fondations.
- l’essai au pressiomètre
- l’essai au pénétromètre statique
- l’essai au pénétromètre dynamique
17