Transcript 华能巢湖电厂2×600MW主厂房结构设计
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华能巢湖电厂2×600MW主
厂房结构设计
江苏省电力设计院
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一
二
三
四
五
六
主厂房布置
主厂房结构
计算相关输入
汽机房计算结果简介
煤仓间计算分析
节点设计
Slide 3
一 主厂房布置
汽机房跨度为30.00m，共15个柱距，柱间
距为10m，两台机组间设一道伸缩缝，双柱插
入距为1.5m，纵向长度151.5m。汽机房共分三
层(0.00m、6.90m 、 13.70m)，屋架梁底标高
为28.00m，吊车轨顶标高为25.40m。
汽机房设置三层毗屋，横向跨度6.0m、柱
间距10m、纵向长度为30 m×2。
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一 主厂房布置
侧煤仓间横向跨度15m ，纵向共8个柱距，
磨煤机处柱间距为10.00m，磨煤机检修场地柱
间距为8.80m，头部转运站柱间距为10.70m，
纵向总长度为79.50m。
煤仓间共分三层，0.00m层布置磨煤机,
13.70m为给煤机层，36.20m为皮带层,屋面顶
标高为41.00m(头部转运站屋面49.00m)。
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一 主厂房布置
汽机房和锅炉、煤仓间之间设置炉前平台，
间距7m，主要布置电控、化学、暖通房间；
锅炉煤仓间之间设置炉侧平台，间距9.25m ，
其中30.7m露天布置除氧器，其余主要为管道
支吊层。
集控楼单独布置于汽机房固定端；锅炉电
子设备间布置在锅炉本体的运转层内；等离子
点火装置室 、凝泵变频室布置在锅炉本体0米。
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二 主厂房结构—主体结构型式
汽机房、煤仓间、锅炉均为独立的结构单
元：汽机房横向为框、排架，纵向为框架结构；
煤仓间纵、横向均为框架结构 ；炉架采用钢结
构，由锅炉厂设计、供货 。
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二 主厂房结构—结构单元之间的连接
炉前、炉侧平台均采用滑动铰接。铰接固
定端设在汽机房或煤仓间的柱牛腿上，滑动端
设在锅炉炉架柱的牛腿上。
固、扩建端山墙柱顶与汽机房屋面钢梁铰
接，柱脚与汽机加热器平台钢筋混凝土柱刚接，
屋面相应位置处设通长钢次梁兼刚性系杆以传
递水平力。
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二 主厂房结构—结构单元之间的连接
加热器平台与A、B列柱铰接连接，和汽机
房成为同一结构单元。
汽机基座为独立的结构体系，汽动给水泵
采用隔振基础支撑在加热器平台大梁上。
固、扩建端为横向加设柱间垂直支撑的钢
结构，风荷载由山墙柱承受，并分别传至加热
器平台及屋面的空间体系。
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二 主厂房结构—楼面结构型式
汽机房屋面封闭为复合压型钢板，结构采
用实腹钢梁+系杆+支撑体系；
汽机房平台、煤仓间运转层等管道复杂、
埋件多及施工交叉的区域采用钢梁、现浇钢筋
混凝土楼板，设置抗剪件；
皮带层考虑到煤斗安装施工，同样采用钢
梁、现浇钢筋混凝土楼板；
其它区域采用现浇钢筋混凝土梁板结构。
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三 计算相关输入—地震参数
地震安评的结果：
超越概率值
地表最大加速度
场地特征周期
63%
0.027g
0.28s
10%
0.088g
0.30s
3%
0.13g
0.33s
综合勘测报告和抗震规范，设计输入如下：
①、设防烈度：6度；场地类别：II类；框架抗震等级(提高1度设防)：二级。
②、特征周期：按概率计算原则，小震取0.28s，大震取0.33s，实际计算偏
安全取抗震规范表5.1.4-2的值：小震0.35s；大震0.40s。
③、多遇地震影响系数最大值：按规范，地表最大加速度0.05g时，
αmax=0.04;地表最大加速度0.10g时，αmax=0.08；现安评报告提供值为
0.088g，因此内插得计算用αmax=0.07。
④、罕遇地震影响系数最大值同样采用内插法，αmax=0.632。
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三 计算相关输入—相关荷载参数
楼面活荷载取用《火力发电厂主厂房荷载设计技
术规程》中计算主框架的值。
①、活荷载分项系数取1.3, 活载小于4kN/m2的楼、屋
面荷载×(1.4/1.3)的系数；
②、活荷载组合值系数取1；
③、重力荷载代表值系数及活荷载质量折减系数均取
0.85。
④、墙、柱设计活荷载；传给基础的活荷载均不再折
减。
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三 计算相关输入—其他
①、周期折减系数：汽机房纵向：0.8、横向：1；煤
仓间纵向：0.95、横向：1；
②、层刚度比计算：地震剪力和地震层间位移的比值；
③、柱子计算长度的调整；
④、偶然偏心和双向地震 ；
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四 汽机房计算结果简介
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四 汽机房计算结果简介
由于除氧器在炉侧，因此汽机房荷载较小，主要
结果如下：
①、构件尺寸：A、B柱 600×1100 ；加热器平台柱
600×800 ；横梁 350×900 、400×1200；纵梁
300×900；
②、结构纵、横向第一周期接近：1.92s；
③、层间位移角：横向 1/680，纵向1/776；
④、梁柱配筋率合理；
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五 煤仓间计算分析
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五 煤仓间计算分析—构件尺寸及楼层说
明 柱： 700×1500 （煤斗支撑层下采用C60) ；给煤机层梁：
700×1500 ；煤斗大梁： 700×3000 、 700×2300（边跨）；皮
带层梁： 500×1300 。纵梁： 300×800、600×1500(煤斗梁）。
说明
标高(m)
第1层
层间纵梁，用以减小柱计算长度，增加楼层刚度
6.85
第2层
给煤机层
13.65
第3层
配电间屋面层（局部）
18.70
第4层
层间纵梁，用以减小柱计算长度，增加楼层刚度
20.70
第5层
煤斗梁支撑层
28.70
第6层
皮带机层
36.15
第7层
皮带机屋面及头部转运站层
41.00
第8层
头部转运站屋面
49.00
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五
算
煤仓间计算分析—煤斗的结构选型及计
煤斗是侧煤仓间的主要荷载，是煤仓间结构型式的主
要决定因素 ，巢湖工程最终采用了单位容量造价更高的
方煤斗，主要基于以下原因：
①、有效降低主厂房高度 （比常规圆煤斗减少4m) 和荷载重
心的高度，改善结构抗震性能。
②、框架纵梁兼做煤斗支撑梁，荷载分布更均匀，传力途径
更简单，煤斗横梁截面减小，有利于强柱弱梁的实现。
③、工艺适应性强，方煤斗上口和皮带层框架梁可充分契合，
能够不设顶盖。
④、输煤系统的高度相应降低。
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五
算
煤仓间计算分析—煤斗的结构选型及计
方煤斗采用支撑式钢结构，两台炉的煤斗通过共用的
中央立柱连接为一个结构整体，计算采用STAAD PRO进行了
有限元整体空间分析 。
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五
算
煤仓间计算分析—煤斗的结构选型及计
方煤斗共24个支撑点在框架纵、横梁上，其传至框架
上的荷载是否考虑梁本身的刚度度差别是巨大的，总体表现
为考虑梁刚度则柱边的支座荷载大幅增加。
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五 煤仓间计算分析—煤斗的结构选型及计
算
煤斗支座反力（kN），算法一不考虑梁刚度，算法二考虑：
支座点1200
算法一
1000
算法二
800
支座点
5考虑梁刚度
6
2
349
438
434
333
369
1016
287
290
1005
9
10
11
1003
74
算法一600 988
算法二
不考虑梁刚度
3
4
1
82
7
8
490
451
984
989
437
256
265
12
13
14
15
16
1026
439
486
363
451
491
301
245
441
983
256
441
400
算法一
算法二
200
支座反力(KN)
支座点
0
17
18
19
20
21
22
23
24
总和
368
331
435
439
349
363
487
438
12304
987
1003
291
288
1013
984
443
239
12611
1 2 3 4 5 6
7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
支座号
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五
煤仓间计算分析—计算程序和计算方法
程序采用SATWE,计算方法采用CQC(振型分解)
法，并以弹性时程分析法验算 。
时程分析法选取两条实际地震记录（分别为：
TH1TG035、TH2TG035）和一条人工地震记录
（RH4TG035），按《抗震规范》表5.1.2-2，地震
加速度时程曲线的最大值为：31cm/s2，主、次
向地震加速度按1：0.85分配 。
时程分析法计算平均值（>80%CQC)和最小值
(>65%CQC)均满足《抗震规范》要求。
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五
煤仓间计算分析—刚度—自振周期
振型号
周 期(s)
转角
平动系数 (X+Y)
扭转系数
1
2.9287
90.03
1.00 ( 0.00+1.00 )
0.00
2
2.3312
0.05
0.96 ( 0.96+0.00 )
0.04
3
2.1416
0.33
0.15 ( 0.15+0.00 )
0.85
分析：
①、第一振型为Y向平动；第二振型基本为X向平动；第三振
型为以扭转为主混合振型；
②、T3/T1=0.73<《高规》限值0.9，结构抗扭刚度满足要求。
③、T1>5Tg，地震作用小，但结构纵向刚度稍低；T2如考虑
地坪刚化的影响则接近5Tg，横向刚度适中。
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五
角
煤仓间计算分析—刚度—弹性层间位移
分析：CQC法和时程法相比：纵向基本吻合，横向5-8层有
所差别，但均满足最大值<1/550的要求。
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五
煤仓间计算分析—刚度—竖向层刚度
楼层纵、横向刚度
楼层纵、横向刚度比
分析：
①、单方向越层柱，程序计算时会自行增加节点，因此在越层
方向上计算的层刚度是虚假的，应给予修正。
②、结构纵向刚度较均匀，竖向规则，而横向第1、2层（实际
合并为一层）刚度较小、皮带机层刚度偏大，横向不规则，
可适当加大底层柱并减小煤斗支撑层以上柱断面。
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五
性
煤仓间计算分析—刚度—平面扭转规则
X向水平位移
Y向水平位移
水平位移比
分析：
①、纵、横向变形具有明显的框架特征，时程法的位移最
大值和平均值均大于CQC法，
②、平均/最大位移满足<1.2的要求，结构水平抗扭规则。
③、Y向比值基本为1，和周期的平动系数分析结果一致。
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五
力
煤仓间计算分析—刚度—楼层受剪承载
楼层
X向受剪承载力(kN)
Y向受剪承载力(kN)
X向上层/下层
Y向上层/下层
1
16300
20710
0.68
0.94
22110
横向合并
0.80
27520
0.94
1.32
横向合并
纵向合并
2
3
23850
4
5
25310
20820
2.99
0.76
6
8476
27270
0.92
1.56
7
9254
17490
10.90
16.53
8
849
1058
分析：
①、纵向比值基本规则 。
②、横向底层比值不规则，但大于刚度突变的下限0.65。
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五
煤仓间计算分析—刚度—剪重比
各层剪重比
分析：
①、该项是对振型分解法长周期建筑
物地震剪力的调整措施，当计算
和限值相差较大时，实际反应的
是结构刚度偏小，应调整结构方
案而不是强行加大配筋来满足抗
剪强度验算 。
②、规范对7度及以上基本烈度的剪
重比作了要求，根据αmax线形
反推其最小值应为1.4%，计算结
果满足要求。
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五 煤仓间计算分析—整体稳定性—刚重比
各层刚重比
分析：各层刚重比K均满足>10的要求，但由于下部
楼层K<20，因此计算必须考虑P-Δ效应。
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五
煤仓间计算分析—延性—弹塑性变形
楼层 横向屈服系数 纵向屈服系数 X弹塑性层间位移角
Y弹塑性层间位移角
1
3.5778
2.4832
1/122
1/112
2
3.7462
2.6464
1/82
1/82
3
4.1439
2.9988
1/82
1/98
4
4.6165
3.4937
1/73
1/87
5
3.7268
2.6519
1/94
1/97
6
4.6554
3.5068
1/241
1/188
7
8.2189
6.5495
1/325
1/273
8
7.7515
5.7279
1/277
1/251
分析：
①、设防烈度为6度，可不验算，但考虑到竖向不规则，进行计算 。
②、小于12层、刚度无突变，计算采用《抗规》 5.5.4条简化方法 。
③、屈服强度系数均大于0.5，弹塑性层间位移角值均小于1/50。
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五
煤仓间计算分析—其他
①、柱最大轴压比：0.6 。
②、抗倾覆验算：未出现零应力区 。
③、主要构件配筋率：
配筋
率
柱
给煤机层梁
2.25%
1.55%
煤斗横梁 皮带层梁
2.15%
④、框架含钢量：230kg/m3 。
1.3%
一般纵梁
煤斗纵梁
0.9~1.4%
1.0%
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五 煤仓间计算分析—总结
①、相对于前煤仓间，侧煤仓间平面规则性更好，质心
和刚心更加接近，但是其底层横向刚度相对薄弱。
②、无论是侧煤仓还是前煤仓，纯框架结构时：由于工
艺布置的特点，横向难以做到规则结构；纵向的绝
对刚度一般弱于横向，但规则性好于横向 。
③、计算层刚度、刚重比等指标需要考虑单方向越层柱
的影响，对程序输出的结果应加以修正。
④、巢湖工程侧煤仓间结构抗震验算的各项指标均满足
规程、规范要求 ，建议参考工程适当增加框架柱在
运转层以下截面，以进一步提高结构的抗震性能。
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六 节点设计—煤斗节点
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六 节点设计—煤斗节点
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六 节点设计—滑动平台节点
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六
节点设计—抗风柱和屋面连接
□
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介绍完毕
谢谢各位专家！
华能巢湖电厂2×600MW主
厂房结构设计
江苏省电力设计院
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一
二
三
四
五
六
主厂房布置
主厂房结构
计算相关输入
汽机房计算结果简介
煤仓间计算分析
节点设计
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一 主厂房布置
汽机房跨度为30.00m，共15个柱距，柱间
距为10m，两台机组间设一道伸缩缝，双柱插
入距为1.5m，纵向长度151.5m。汽机房共分三
层(0.00m、6.90m 、 13.70m)，屋架梁底标高
为28.00m，吊车轨顶标高为25.40m。
汽机房设置三层毗屋，横向跨度6.0m、柱
间距10m、纵向长度为30 m×2。
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一 主厂房布置
侧煤仓间横向跨度15m ，纵向共8个柱距，
磨煤机处柱间距为10.00m，磨煤机检修场地柱
间距为8.80m，头部转运站柱间距为10.70m，
纵向总长度为79.50m。
煤仓间共分三层，0.00m层布置磨煤机,
13.70m为给煤机层，36.20m为皮带层,屋面顶
标高为41.00m(头部转运站屋面49.00m)。
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一 主厂房布置
汽机房和锅炉、煤仓间之间设置炉前平台，
间距7m，主要布置电控、化学、暖通房间；
锅炉煤仓间之间设置炉侧平台，间距9.25m ，
其中30.7m露天布置除氧器，其余主要为管道
支吊层。
集控楼单独布置于汽机房固定端；锅炉电
子设备间布置在锅炉本体的运转层内；等离子
点火装置室 、凝泵变频室布置在锅炉本体0米。
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二 主厂房结构—主体结构型式
汽机房、煤仓间、锅炉均为独立的结构单
元：汽机房横向为框、排架，纵向为框架结构；
煤仓间纵、横向均为框架结构 ；炉架采用钢结
构，由锅炉厂设计、供货 。
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二 主厂房结构—结构单元之间的连接
炉前、炉侧平台均采用滑动铰接。铰接固
定端设在汽机房或煤仓间的柱牛腿上，滑动端
设在锅炉炉架柱的牛腿上。
固、扩建端山墙柱顶与汽机房屋面钢梁铰
接，柱脚与汽机加热器平台钢筋混凝土柱刚接，
屋面相应位置处设通长钢次梁兼刚性系杆以传
递水平力。
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二 主厂房结构—结构单元之间的连接
加热器平台与A、B列柱铰接连接，和汽机
房成为同一结构单元。
汽机基座为独立的结构体系，汽动给水泵
采用隔振基础支撑在加热器平台大梁上。
固、扩建端为横向加设柱间垂直支撑的钢
结构，风荷载由山墙柱承受，并分别传至加热
器平台及屋面的空间体系。
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二 主厂房结构—楼面结构型式
汽机房屋面封闭为复合压型钢板，结构采
用实腹钢梁+系杆+支撑体系；
汽机房平台、煤仓间运转层等管道复杂、
埋件多及施工交叉的区域采用钢梁、现浇钢筋
混凝土楼板，设置抗剪件；
皮带层考虑到煤斗安装施工，同样采用钢
梁、现浇钢筋混凝土楼板；
其它区域采用现浇钢筋混凝土梁板结构。
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三 计算相关输入—地震参数
地震安评的结果：
超越概率值
地表最大加速度
场地特征周期
63%
0.027g
0.28s
10%
0.088g
0.30s
3%
0.13g
0.33s
综合勘测报告和抗震规范，设计输入如下：
①、设防烈度：6度；场地类别：II类；框架抗震等级(提高1度设防)：二级。
②、特征周期：按概率计算原则，小震取0.28s，大震取0.33s，实际计算偏
安全取抗震规范表5.1.4-2的值：小震0.35s；大震0.40s。
③、多遇地震影响系数最大值：按规范，地表最大加速度0.05g时，
αmax=0.04;地表最大加速度0.10g时，αmax=0.08；现安评报告提供值为
0.088g，因此内插得计算用αmax=0.07。
④、罕遇地震影响系数最大值同样采用内插法，αmax=0.632。
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三 计算相关输入—相关荷载参数
楼面活荷载取用《火力发电厂主厂房荷载设计技
术规程》中计算主框架的值。
①、活荷载分项系数取1.3, 活载小于4kN/m2的楼、屋
面荷载×(1.4/1.3)的系数；
②、活荷载组合值系数取1；
③、重力荷载代表值系数及活荷载质量折减系数均取
0.85。
④、墙、柱设计活荷载；传给基础的活荷载均不再折
减。
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三 计算相关输入—其他
①、周期折减系数：汽机房纵向：0.8、横向：1；煤
仓间纵向：0.95、横向：1；
②、层刚度比计算：地震剪力和地震层间位移的比值；
③、柱子计算长度的调整；
④、偶然偏心和双向地震 ；
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四 汽机房计算结果简介
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四 汽机房计算结果简介
由于除氧器在炉侧，因此汽机房荷载较小，主要
结果如下：
①、构件尺寸：A、B柱 600×1100 ；加热器平台柱
600×800 ；横梁 350×900 、400×1200；纵梁
300×900；
②、结构纵、横向第一周期接近：1.92s；
③、层间位移角：横向 1/680，纵向1/776；
④、梁柱配筋率合理；
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五 煤仓间计算分析
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五 煤仓间计算分析—构件尺寸及楼层说
明 柱： 700×1500 （煤斗支撑层下采用C60) ；给煤机层梁：
700×1500 ；煤斗大梁： 700×3000 、 700×2300（边跨）；皮
带层梁： 500×1300 。纵梁： 300×800、600×1500(煤斗梁）。
说明
标高(m)
第1层
层间纵梁，用以减小柱计算长度，增加楼层刚度
6.85
第2层
给煤机层
13.65
第3层
配电间屋面层（局部）
18.70
第4层
层间纵梁，用以减小柱计算长度，增加楼层刚度
20.70
第5层
煤斗梁支撑层
28.70
第6层
皮带机层
36.15
第7层
皮带机屋面及头部转运站层
41.00
第8层
头部转运站屋面
49.00
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五
算
煤仓间计算分析—煤斗的结构选型及计
煤斗是侧煤仓间的主要荷载，是煤仓间结构型式的主
要决定因素 ，巢湖工程最终采用了单位容量造价更高的
方煤斗，主要基于以下原因：
①、有效降低主厂房高度 （比常规圆煤斗减少4m) 和荷载重
心的高度，改善结构抗震性能。
②、框架纵梁兼做煤斗支撑梁，荷载分布更均匀，传力途径
更简单，煤斗横梁截面减小，有利于强柱弱梁的实现。
③、工艺适应性强，方煤斗上口和皮带层框架梁可充分契合，
能够不设顶盖。
④、输煤系统的高度相应降低。
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五
算
煤仓间计算分析—煤斗的结构选型及计
方煤斗采用支撑式钢结构，两台炉的煤斗通过共用的
中央立柱连接为一个结构整体，计算采用STAAD PRO进行了
有限元整体空间分析 。
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五
算
煤仓间计算分析—煤斗的结构选型及计
方煤斗共24个支撑点在框架纵、横梁上，其传至框架
上的荷载是否考虑梁本身的刚度度差别是巨大的，总体表现
为考虑梁刚度则柱边的支座荷载大幅增加。
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五 煤仓间计算分析—煤斗的结构选型及计
算
煤斗支座反力（kN），算法一不考虑梁刚度，算法二考虑：
支座点1200
算法一
1000
算法二
800
支座点
5考虑梁刚度
6
2
349
438
434
333
369
1016
287
290
1005
9
10
11
1003
74
算法一600 988
算法二
不考虑梁刚度
3
4
1
82
7
8
490
451
984
989
437
256
265
12
13
14
15
16
1026
439
486
363
451
491
301
245
441
983
256
441
400
算法一
算法二
200
支座反力(KN)
支座点
0
17
18
19
20
21
22
23
24
总和
368
331
435
439
349
363
487
438
12304
987
1003
291
288
1013
984
443
239
12611
1 2 3 4 5 6
7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
支座号
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五
煤仓间计算分析—计算程序和计算方法
程序采用SATWE,计算方法采用CQC(振型分解)
法，并以弹性时程分析法验算 。
时程分析法选取两条实际地震记录（分别为：
TH1TG035、TH2TG035）和一条人工地震记录
（RH4TG035），按《抗震规范》表5.1.2-2，地震
加速度时程曲线的最大值为：31cm/s2，主、次
向地震加速度按1：0.85分配 。
时程分析法计算平均值（>80%CQC)和最小值
(>65%CQC)均满足《抗震规范》要求。
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五
煤仓间计算分析—刚度—自振周期
振型号
周 期(s)
转角
平动系数 (X+Y)
扭转系数
1
2.9287
90.03
1.00 ( 0.00+1.00 )
0.00
2
2.3312
0.05
0.96 ( 0.96+0.00 )
0.04
3
2.1416
0.33
0.15 ( 0.15+0.00 )
0.85
分析：
①、第一振型为Y向平动；第二振型基本为X向平动；第三振
型为以扭转为主混合振型；
②、T3/T1=0.73<《高规》限值0.9，结构抗扭刚度满足要求。
③、T1>5Tg，地震作用小，但结构纵向刚度稍低；T2如考虑
地坪刚化的影响则接近5Tg，横向刚度适中。
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五
角
煤仓间计算分析—刚度—弹性层间位移
分析：CQC法和时程法相比：纵向基本吻合，横向5-8层有
所差别，但均满足最大值<1/550的要求。
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五
煤仓间计算分析—刚度—竖向层刚度
楼层纵、横向刚度
楼层纵、横向刚度比
分析：
①、单方向越层柱，程序计算时会自行增加节点，因此在越层
方向上计算的层刚度是虚假的，应给予修正。
②、结构纵向刚度较均匀，竖向规则，而横向第1、2层（实际
合并为一层）刚度较小、皮带机层刚度偏大，横向不规则，
可适当加大底层柱并减小煤斗支撑层以上柱断面。
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五
性
煤仓间计算分析—刚度—平面扭转规则
X向水平位移
Y向水平位移
水平位移比
分析：
①、纵、横向变形具有明显的框架特征，时程法的位移最
大值和平均值均大于CQC法，
②、平均/最大位移满足<1.2的要求，结构水平抗扭规则。
③、Y向比值基本为1，和周期的平动系数分析结果一致。
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五
力
煤仓间计算分析—刚度—楼层受剪承载
楼层
X向受剪承载力(kN)
Y向受剪承载力(kN)
X向上层/下层
Y向上层/下层
1
16300
20710
0.68
0.94
22110
横向合并
0.80
27520
0.94
1.32
横向合并
纵向合并
2
3
23850
4
5
25310
20820
2.99
0.76
6
8476
27270
0.92
1.56
7
9254
17490
10.90
16.53
8
849
1058
分析：
①、纵向比值基本规则 。
②、横向底层比值不规则，但大于刚度突变的下限0.65。
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五
煤仓间计算分析—刚度—剪重比
各层剪重比
分析：
①、该项是对振型分解法长周期建筑
物地震剪力的调整措施，当计算
和限值相差较大时，实际反应的
是结构刚度偏小，应调整结构方
案而不是强行加大配筋来满足抗
剪强度验算 。
②、规范对7度及以上基本烈度的剪
重比作了要求，根据αmax线形
反推其最小值应为1.4%，计算结
果满足要求。
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五 煤仓间计算分析—整体稳定性—刚重比
各层刚重比
分析：各层刚重比K均满足>10的要求，但由于下部
楼层K<20，因此计算必须考虑P-Δ效应。
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五
煤仓间计算分析—延性—弹塑性变形
楼层 横向屈服系数 纵向屈服系数 X弹塑性层间位移角
Y弹塑性层间位移角
1
3.5778
2.4832
1/122
1/112
2
3.7462
2.6464
1/82
1/82
3
4.1439
2.9988
1/82
1/98
4
4.6165
3.4937
1/73
1/87
5
3.7268
2.6519
1/94
1/97
6
4.6554
3.5068
1/241
1/188
7
8.2189
6.5495
1/325
1/273
8
7.7515
5.7279
1/277
1/251
分析：
①、设防烈度为6度，可不验算，但考虑到竖向不规则，进行计算 。
②、小于12层、刚度无突变，计算采用《抗规》 5.5.4条简化方法 。
③、屈服强度系数均大于0.5，弹塑性层间位移角值均小于1/50。
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五
煤仓间计算分析—其他
①、柱最大轴压比：0.6 。
②、抗倾覆验算：未出现零应力区 。
③、主要构件配筋率：
配筋
率
柱
给煤机层梁
2.25%
1.55%
煤斗横梁 皮带层梁
2.15%
④、框架含钢量：230kg/m3 。
1.3%
一般纵梁
煤斗纵梁
0.9~1.4%
1.0%
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五 煤仓间计算分析—总结
①、相对于前煤仓间，侧煤仓间平面规则性更好，质心
和刚心更加接近，但是其底层横向刚度相对薄弱。
②、无论是侧煤仓还是前煤仓，纯框架结构时：由于工
艺布置的特点，横向难以做到规则结构；纵向的绝
对刚度一般弱于横向，但规则性好于横向 。
③、计算层刚度、刚重比等指标需要考虑单方向越层柱
的影响，对程序输出的结果应加以修正。
④、巢湖工程侧煤仓间结构抗震验算的各项指标均满足
规程、规范要求 ，建议参考工程适当增加框架柱在
运转层以下截面，以进一步提高结构的抗震性能。
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六 节点设计—煤斗节点
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六 节点设计—煤斗节点
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六 节点设计—滑动平台节点
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六
节点设计—抗风柱和屋面连接
□
Slide 37
介绍完毕
谢谢各位专家！