Transcript Problem-Alternative-Solution 기반의 지식형 의사결정
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한국콘크리트학회
2006년도 가을 학술발표회
철근의 배근위치가 다른 철근콘크리트
부재의 거동 분석
김 지 현*
* 정회원, 성균관대학교 건축공학과 석사과정
** 정회원, 성균관대학교 건축공학과 부교수
이 정 윤 **
SUNG KYUN KWAN UNIVERSITY
Slide 2
연구 배경
4
beam with inclined
shear reinforcement
0
Principal
axis
Principal
axis
0
-4
-8
-0.02
xy
-0.01
0
0.01
0.02
Ductile capacity
8
Ductile capacity
xy
0.03
Shear Stress (MPa)
Shear Stress (MPa)
8
4
beam with short
shear span ratio
0
Principal
axis
Principal
axis
45
-4
-8
-0.02
xy
-0.01
0
0.01
0.02
xy
0.03
Shear Strain
Shear Strain
전단경간비가 긴 경우 / 전단보강철근이 주응력 방향과 일치 하게 배근 된 경우
- 철근 항복 이후 응력-변형률 곡선은 에너지 소산이 매우 크다.
- 연성능력이 크다.
전단경간비가 짧은 경우 / 전단보강철근이 주응력 방향과 45도로 배근 된 경우
- 철근 항복 이후 응력-변형률 곡선은 핀칭 효과에 의하여 에너지 소산이 작다.
- 연성능력이 작다.
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Slide 3
연구 목적
변형률의 적합조건을 이용한 트러스 모델
단조하중을 받는 요소 해석 및 평가
반복하중을 받는 요소 해석 및 평가
철근의 배근 각도와 핀칭효과의 관계 규명
핀칭효과에 대한 메카니즘 규명
철근의 배근 각도에 따른 연성능력 평가
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Slide 4
변형률의 적합조건을 이용한 트러스 모델 I
응력의 평형 조건식
f lt R f 2c1 R
T
Zhu 등이 제안한 확장계수비
s f lt
1
Ec
1 k 12 k 21
c
f1
2
c k 21 E c
f2
0 1 k 12 k 21
0
변형률의 적합 조건식
lt R 21 R
f lt
fl
lt
l
lt
f 2c
f 21
0
lt
ft
cos
sin
l fl
s f lt t f t
0
lt / 2
lt / 2
0
c
f1
R
T
2
21
0
0
1
1
k1 2 E c
1 k 12 k 21
2
Ec
1 k 12 k 21
0
0
1
0 2
0
0
: 철근콘크리트요소의
t 직응력, 변형률 메트릭스
: 콘크리트 주응력,변형률
메트릭스
sin
: 회전 메트릭스
cos
: 철근의 응력 메트릭스
l fl l E s
t ft 0
0 0
l
0
t Es
t
0
0 1
0 2
0
0
k 12 0.2 850 sf
sf y
k 12 1.9
sf y
k 12 ( l E sl 2 sin 2 ) k 21 ( l E sl 2 cos 2 )
t
2
t
2
k 12 ( t E s 2 cos ) k 21 ( t E s 2 sin )
0
k 21 0
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Slide 5
변형률의 적합조건을 이용한 트러스 모델 II
재료의 구성법칙
반복하중을 받는 콘크리트의 응력-변형률 관계
반복하중을 받는 철근의 응력-변형률 관계
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Slide 6
해석에 사용된 철근콘크리트 판요소
y
fy
t
y
y
t
xy
fy
l
t
xy
xy
fy
l
y, t
fx
x
l
xy
xy
xy
xy
fx
fy
xy
fx
x
fx
x
x, l
t
t
1,t
2,l
f1, ft
f 2, fl
(l 2, 0 )
1
ft
f1
f2
(l 2, 10 )
l
fl
ft
t
2
1
1
2
ft
f2
f1
l
2
f1
f2
fl
(l 2, 22.5 )
fl
l
(l 2, 45 )
- 면내 응력을 받아 균열이 발생한 철근콘크리트 판요소
- 철근은 l방향과 t방향에 배근 되어 있으며 콘크리트 판요소의 주응력 방향은 1과 2방향이다.
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Slide 7
해석에 사용된 부재의 재료적 특징
Specification specimens and material propertie
f ck ( M Pa )
t
f ty ( M P a )
l
S00
45.14
0.007
431.56
0.007
431.56
0.0
S10
45.14
0.007
431.56
0.007
431.56
10.0
S23
45.14
0.007
431.56
0.007
431.56
22.5
S45
45.14
0.007
431.56
0.007
431.56
45.0
Specimen
f ly ( M P a ) (deg ree )
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Slide 8
단조하중을 받는 요소의 연성평가 I
해석에서 계산된 전단강도비와 각도 및 전단변형률비와 각도의 관계
1
xy
2
45
12
v /v
xy
a
45
/
1.6
a
10
8
6
4
2
45
0
0
0.01
0.02
0.03
Shear Strain,
Shear Stress (MPa)
1.8
1
xy
0.04
0.05
- 전단강도 및 최대 변형률은 철근의 배
근 각도가 콘크리트의 주응력 방향 (0도
나 90도)에 가까워짐에 따라서 증가한다.
2
10
1.4
xy
xy
- 철근이 주응력방향에 배근 된 경우의
전단강도 및 전단변형률은 철근이 주응력
방향과 45도 각도로 차이가 있는 경우보
다 약 1.5배 크다.
2
22.5
xy
1.2
45
v v ,
1
1
1
xy
2
0
xy
0.8
0
15
30
45
60
75
90
-전단강도 및 전단변형률의 증가 비율은
45도부터 10도 전후에서는 증가비율이
작고 그 이후에는 증가 비율이 커진다.
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
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단조하중을 받는 요소의 연성평가 II
(a)
t
ck
0 .1
2
-2
-4
o
o
-6
-8
-0.0004
o
o
-0.0003
-0.0002
-0.0001
Compressive strain of concrete ,
0
Compressive stress-strain
relationships
o
-5
-1 0
o
o
-1 5
f
-2 0
0.0 2
0.0 4
0.0 6
Sh ea r strain ,
0.0 8
2
vf
0
l
o
S te el str ain s in th e l, t dire ctio n s, ,
0
,
vf
0
C om pressive stress o f co n crete, f
Compressive stress of concrete, f
2
(MPa)
Analytical results of specimens under monotonic load
ck
0.1
(b) Compressive stress-strain
relationships
0.08
l
t
0.06
0.04
o
o
o
o
철근
항복
o
0.02
o
0
o
-0.02
0
0.02
0.04
0 .06
S h ea r stra in ,
0.08
0 .1
(c) Steel stress-strain
relationships
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반복하중을 받는 요소의 해석결과
Predicted cyclic shear stress-strain curves of RC elements
Shear Stress (MPa)
1
xy
0
5
xy
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
Shear Strain,
Shear Stress (MPa)
1
5
xy
0.01
0
-5
10
(d) S45(45°)
22.5
xy
-5
0
Shear Strain,
0.01
-0.01
0
Shear Strain,
2
-0.01
2
xy
5
-10
-0.02
0.02
0
-10
-0.02
xy
1
10
Shear Stress (MPa)
10
(c) S23(22.5°)
10
(b) S10(10°)
2
Shear Stress (MPa)
10
(a) S00(0°)
0.02
1
xy
0.01
0.02
2
45
5
xy
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
0.02
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철근의 배근 각도에 따른 에너지 소산 성능
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
0.01
Shear Strain,
0.02
5
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
5
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
0.01
Shear Strain,
(c) S23(22.5°)
(b) S10(10°)
(a) S00(0°)
0.02
10
Shear Stress (MPa)
5
10
Shear Stress (MPa)
Shear Stress (MPa)
10
0.02
5
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
0.02
(d) S45(45°)
3
- 에너지 소산 성능은 철근의 배근각도가
콘크리트의 주응력 방향 (0도나 90도) 에
가까워짐에 따라서 증가한다.
2.5
2
- 철근이 주응력방향에 배근 된 경우의 에
너지 소산 성능은 철근이 주응력 방향과 45
도 각도로 차이가 있는 경우보다 약 2.8배
크다.
Shear Stress (MPa)
10
1.5
1
0.5
0
15
30
45
60
75
90
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
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철근의 배근 각도와 핀칭효과의 관계
Analytical results of specimens under cyclic load
250
5
0
0
-250
-5
0
0.005
-0.01
0.01
0
0.0150.01 0.02
Steel strain
inStrain,
the l-Axis,
Shear
l
S10
250
5
0
0
-250
-5
-500
-10
-0.005
-0.02
0.025
0.02
0
-0.010.005
0.0150.01 0.02
l
0.025
0.02
10
500
S23
5
250
00
-5
-250
-10
-500
-0.02
-0.005
f (MPa)
500
400
s
300
200
100
0
-100
-200
-300
-400
-500
0
10
20
30
40
0
-0.010.005
0
0.01
0.01 0.02
0.015
Shearin
Strain,
Steel strain
the l-Axis,
l
0.02
0.025
500
10
S45
250
5
00
-250
-5
-500
-10
0
-0.02
(c) S23(22.5°)
(b) S10(10°)
Steel Stress in the t-Axis,
s
0.01
0
Steel strain
the l-Axis,
ShearinStrain,
(a) S00(0°)
f (MPa)
-500
-10
-0.005
-0.02
500
10
Steel Stress in the l-Axis, f
Shear Stress (MPa) s
S00
SteelShear
StressStress
in the(MPa)
l-Axis, f
s
SteelShear
StressStress
in the(MPa)
l-Axis, f
s
500
10
Steel Stress in the l-Axis,
Steel Stress in the l-Axis, f
Shear Stress (MPa) s
전단변형률이 -0.0053인 지점
50
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
0.0015
-0.010.003
0.0045
0
0.006
0.010.0075
Steel strain
the l-Axis,
Shearin
Strain,
l
0.009
0.02
(d) S45(45°)
500
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
-400
-500
0
10
20
30
40
50
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
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반복하중을 받는 요소의 연성평가 I
Predicted cyclic stress-strain curves of concrete in the 2 direction
Ductile capacity
Ductile capacity
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
0
-2 MPa
-5
-10
-14 MPa
0.005
0.01
0.015
0.02
Concrete strain in the 2-Axis,
0
-5
0.025
2
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
0.02
전단변형률 0.017
5
S45
2
S00
0
5
-10
-0.02
0.02
5
-15
-0.005
Shear Stress (MPa)
-5
f (MPa)
Shear Stress (MPa)
0
Concrete Stress in the 2-Axis,
Concrete Stress in the 2-Axis,
S45(45°)
5
-10
-0.02
2
f (MPa)
S00(0°)
10
10
0
-5
-10
-15
-0.005
0
0.005
0.01
0.015
0.02
Concrete strain in the 2-Axis,
0.025
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반복하중을 받는 요소의 연성평가 II
Analytical results of specimens under cyclic load
0.022
20
2
f
fck,
10
45 °
5
0
Concrete strain in 1 axis,
1
0.021
15
0.02
0.019
0.018
0.017
0.016
0.015
-5
0
10
20
30
40
50
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
0
10
20
30
40
50
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
0°
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결론
단조하중을 받는 실험체의 전단강도 및 최대 변형률은 철근의 배근 각도가 콘크리트의
주응력 방향 (0도나 90도) 에 가까워짐에 따라서 증가함을 알 수 있었다.
전단강도 및 전단변형률의 증가하는 비율은 각도에 따라서 선형적으로 증가하거나 감
소하는 것이 아니라 45도로부터 약 10도 전후에서는 증가비율이 매우 작지만 그 이후
에는 증가 비율이 급속하게 커짐을 알 수 있었다.
반복하중을 받는 실험체의 에너지 소산 성능은 철근의 배근 각도가 콘크리트의 주응력
방향(0도나 90도)에 가까워짐에 따라서 증가함을 알 수 있었다.
에너지 소산성능에 차이가 발생하는 이유는 철근의 배근 각도가 콘크리트의 주응력 방
향에 가까울수록 철근이 부담하는 힘이 증가하기 때문이다.
반복하중을 받는 실험체의 연성능력은 철근의 배근 각도가 콘크리트의 주응력 방향에
가까울수록 증가함을 알 수 있었다.
연성능력에 차이가 발생하는 이유는 철근의 배근 각도가 콘크리트의 주응력 방향에 가
까울 수록 콘크리트가 부담하는 압축응력이 작아져 유효압축강도에 늦게 도달하기 때
문이다.
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한국콘크리트학회
2006년도 가을 학술발표회
철근의 배근위치가 다른 철근콘크리트
부재의 거동 분석
김 지 현*
* 정회원, 성균관대학교 건축공학과 석사과정
** 정회원, 성균관대학교 건축공학과 부교수
이 정 윤 **
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Slide 2
연구 배경
4
beam with inclined
shear reinforcement
0
Principal
axis
Principal
axis
0
-4
-8
-0.02
xy
-0.01
0
0.01
0.02
Ductile capacity
8
Ductile capacity
xy
0.03
Shear Stress (MPa)
Shear Stress (MPa)
8
4
beam with short
shear span ratio
0
Principal
axis
Principal
axis
45
-4
-8
-0.02
xy
-0.01
0
0.01
0.02
xy
0.03
Shear Strain
Shear Strain
전단경간비가 긴 경우 / 전단보강철근이 주응력 방향과 일치 하게 배근 된 경우
- 철근 항복 이후 응력-변형률 곡선은 에너지 소산이 매우 크다.
- 연성능력이 크다.
전단경간비가 짧은 경우 / 전단보강철근이 주응력 방향과 45도로 배근 된 경우
- 철근 항복 이후 응력-변형률 곡선은 핀칭 효과에 의하여 에너지 소산이 작다.
- 연성능력이 작다.
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Slide 3
연구 목적
변형률의 적합조건을 이용한 트러스 모델
단조하중을 받는 요소 해석 및 평가
반복하중을 받는 요소 해석 및 평가
철근의 배근 각도와 핀칭효과의 관계 규명
핀칭효과에 대한 메카니즘 규명
철근의 배근 각도에 따른 연성능력 평가
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변형률의 적합조건을 이용한 트러스 모델 I
응력의 평형 조건식
f lt R f 2c1 R
T
Zhu 등이 제안한 확장계수비
s f lt
1
Ec
1 k 12 k 21
c
f1
2
c k 21 E c
f2
0 1 k 12 k 21
0
변형률의 적합 조건식
lt R 21 R
f lt
fl
lt
l
lt
f 2c
f 21
0
lt
ft
cos
sin
l fl
s f lt t f t
0
lt / 2
lt / 2
0
c
f1
R
T
2
21
0
0
1
1
k1 2 E c
1 k 12 k 21
2
Ec
1 k 12 k 21
0
0
1
0 2
0
0
: 철근콘크리트요소의
t 직응력, 변형률 메트릭스
: 콘크리트 주응력,변형률
메트릭스
sin
: 회전 메트릭스
cos
: 철근의 응력 메트릭스
l fl l E s
t ft 0
0 0
l
0
t Es
t
0
0 1
0 2
0
0
k 12 0.2 850 sf
sf y
k 12 1.9
sf y
k 12 ( l E sl 2 sin 2 ) k 21 ( l E sl 2 cos 2 )
t
2
t
2
k 12 ( t E s 2 cos ) k 21 ( t E s 2 sin )
0
k 21 0
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Slide 5
변형률의 적합조건을 이용한 트러스 모델 II
재료의 구성법칙
반복하중을 받는 콘크리트의 응력-변형률 관계
반복하중을 받는 철근의 응력-변형률 관계
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Slide 6
해석에 사용된 철근콘크리트 판요소
y
fy
t
y
y
t
xy
fy
l
t
xy
xy
fy
l
y, t
fx
x
l
xy
xy
xy
xy
fx
fy
xy
fx
x
fx
x
x, l
t
t
1,t
2,l
f1, ft
f 2, fl
(l 2, 0 )
1
ft
f1
f2
(l 2, 10 )
l
fl
ft
t
2
1
1
2
ft
f2
f1
l
2
f1
f2
fl
(l 2, 22.5 )
fl
l
(l 2, 45 )
- 면내 응력을 받아 균열이 발생한 철근콘크리트 판요소
- 철근은 l방향과 t방향에 배근 되어 있으며 콘크리트 판요소의 주응력 방향은 1과 2방향이다.
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Slide 7
해석에 사용된 부재의 재료적 특징
Specification specimens and material propertie
f ck ( M Pa )
t
f ty ( M P a )
l
S00
45.14
0.007
431.56
0.007
431.56
0.0
S10
45.14
0.007
431.56
0.007
431.56
10.0
S23
45.14
0.007
431.56
0.007
431.56
22.5
S45
45.14
0.007
431.56
0.007
431.56
45.0
Specimen
f ly ( M P a ) (deg ree )
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단조하중을 받는 요소의 연성평가 I
해석에서 계산된 전단강도비와 각도 및 전단변형률비와 각도의 관계
1
xy
2
45
12
v /v
xy
a
45
/
1.6
a
10
8
6
4
2
45
0
0
0.01
0.02
0.03
Shear Strain,
Shear Stress (MPa)
1.8
1
xy
0.04
0.05
- 전단강도 및 최대 변형률은 철근의 배
근 각도가 콘크리트의 주응력 방향 (0도
나 90도)에 가까워짐에 따라서 증가한다.
2
10
1.4
xy
xy
- 철근이 주응력방향에 배근 된 경우의
전단강도 및 전단변형률은 철근이 주응력
방향과 45도 각도로 차이가 있는 경우보
다 약 1.5배 크다.
2
22.5
xy
1.2
45
v v ,
1
1
1
xy
2
0
xy
0.8
0
15
30
45
60
75
90
-전단강도 및 전단변형률의 증가 비율은
45도부터 10도 전후에서는 증가비율이
작고 그 이후에는 증가 비율이 커진다.
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
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Slide 9
단조하중을 받는 요소의 연성평가 II
(a)
t
ck
0 .1
2
-2
-4
o
o
-6
-8
-0.0004
o
o
-0.0003
-0.0002
-0.0001
Compressive strain of concrete ,
0
Compressive stress-strain
relationships
o
-5
-1 0
o
o
-1 5
f
-2 0
0.0 2
0.0 4
0.0 6
Sh ea r strain ,
0.0 8
2
vf
0
l
o
S te el str ain s in th e l, t dire ctio n s, ,
0
,
vf
0
C om pressive stress o f co n crete, f
Compressive stress of concrete, f
2
(MPa)
Analytical results of specimens under monotonic load
ck
0.1
(b) Compressive stress-strain
relationships
0.08
l
t
0.06
0.04
o
o
o
o
철근
항복
o
0.02
o
0
o
-0.02
0
0.02
0.04
0 .06
S h ea r stra in ,
0.08
0 .1
(c) Steel stress-strain
relationships
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Slide 10
반복하중을 받는 요소의 해석결과
Predicted cyclic shear stress-strain curves of RC elements
Shear Stress (MPa)
1
xy
0
5
xy
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
Shear Strain,
Shear Stress (MPa)
1
5
xy
0.01
0
-5
10
(d) S45(45°)
22.5
xy
-5
0
Shear Strain,
0.01
-0.01
0
Shear Strain,
2
-0.01
2
xy
5
-10
-0.02
0.02
0
-10
-0.02
xy
1
10
Shear Stress (MPa)
10
(c) S23(22.5°)
10
(b) S10(10°)
2
Shear Stress (MPa)
10
(a) S00(0°)
0.02
1
xy
0.01
0.02
2
45
5
xy
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
0.02
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Slide 11
철근의 배근 각도에 따른 에너지 소산 성능
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
0.01
Shear Strain,
0.02
5
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
5
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
0.01
Shear Strain,
(c) S23(22.5°)
(b) S10(10°)
(a) S00(0°)
0.02
10
Shear Stress (MPa)
5
10
Shear Stress (MPa)
Shear Stress (MPa)
10
0.02
5
0
-5
-10
-0.02
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
0.02
(d) S45(45°)
3
- 에너지 소산 성능은 철근의 배근각도가
콘크리트의 주응력 방향 (0도나 90도) 에
가까워짐에 따라서 증가한다.
2.5
2
- 철근이 주응력방향에 배근 된 경우의 에
너지 소산 성능은 철근이 주응력 방향과 45
도 각도로 차이가 있는 경우보다 약 2.8배
크다.
Shear Stress (MPa)
10
1.5
1
0.5
0
15
30
45
60
75
90
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
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Slide 12
철근의 배근 각도와 핀칭효과의 관계
Analytical results of specimens under cyclic load
250
5
0
0
-250
-5
0
0.005
-0.01
0.01
0
0.0150.01 0.02
Steel strain
inStrain,
the l-Axis,
Shear
l
S10
250
5
0
0
-250
-5
-500
-10
-0.005
-0.02
0.025
0.02
0
-0.010.005
0.0150.01 0.02
l
0.025
0.02
10
500
S23
5
250
00
-5
-250
-10
-500
-0.02
-0.005
f (MPa)
500
400
s
300
200
100
0
-100
-200
-300
-400
-500
0
10
20
30
40
0
-0.010.005
0
0.01
0.01 0.02
0.015
Shearin
Strain,
Steel strain
the l-Axis,
l
0.02
0.025
500
10
S45
250
5
00
-250
-5
-500
-10
0
-0.02
(c) S23(22.5°)
(b) S10(10°)
Steel Stress in the t-Axis,
s
0.01
0
Steel strain
the l-Axis,
ShearinStrain,
(a) S00(0°)
f (MPa)
-500
-10
-0.005
-0.02
500
10
Steel Stress in the l-Axis, f
Shear Stress (MPa) s
S00
SteelShear
StressStress
in the(MPa)
l-Axis, f
s
SteelShear
StressStress
in the(MPa)
l-Axis, f
s
500
10
Steel Stress in the l-Axis,
Steel Stress in the l-Axis, f
Shear Stress (MPa) s
전단변형률이 -0.0053인 지점
50
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
0.0015
-0.010.003
0.0045
0
0.006
0.010.0075
Steel strain
the l-Axis,
Shearin
Strain,
l
0.009
0.02
(d) S45(45°)
500
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
-400
-500
0
10
20
30
40
50
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
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Slide 13
반복하중을 받는 요소의 연성평가 I
Predicted cyclic stress-strain curves of concrete in the 2 direction
Ductile capacity
Ductile capacity
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
0
-2 MPa
-5
-10
-14 MPa
0.005
0.01
0.015
0.02
Concrete strain in the 2-Axis,
0
-5
0.025
2
-0.01
0
Shear Strain,
0.01
0.02
전단변형률 0.017
5
S45
2
S00
0
5
-10
-0.02
0.02
5
-15
-0.005
Shear Stress (MPa)
-5
f (MPa)
Shear Stress (MPa)
0
Concrete Stress in the 2-Axis,
Concrete Stress in the 2-Axis,
S45(45°)
5
-10
-0.02
2
f (MPa)
S00(0°)
10
10
0
-5
-10
-15
-0.005
0
0.005
0.01
0.015
0.02
Concrete strain in the 2-Axis,
0.025
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Slide 14
반복하중을 받는 요소의 연성평가 II
Analytical results of specimens under cyclic load
0.022
20
2
f
fck,
10
45 °
5
0
Concrete strain in 1 axis,
1
0.021
15
0.02
0.019
0.018
0.017
0.016
0.015
-5
0
10
20
30
40
50
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
0
10
20
30
40
50
Angle between steel direction and principal stress direction (Degree)
0°
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Slide 15
결론
단조하중을 받는 실험체의 전단강도 및 최대 변형률은 철근의 배근 각도가 콘크리트의
주응력 방향 (0도나 90도) 에 가까워짐에 따라서 증가함을 알 수 있었다.
전단강도 및 전단변형률의 증가하는 비율은 각도에 따라서 선형적으로 증가하거나 감
소하는 것이 아니라 45도로부터 약 10도 전후에서는 증가비율이 매우 작지만 그 이후
에는 증가 비율이 급속하게 커짐을 알 수 있었다.
반복하중을 받는 실험체의 에너지 소산 성능은 철근의 배근 각도가 콘크리트의 주응력
방향(0도나 90도)에 가까워짐에 따라서 증가함을 알 수 있었다.
에너지 소산성능에 차이가 발생하는 이유는 철근의 배근 각도가 콘크리트의 주응력 방
향에 가까울수록 철근이 부담하는 힘이 증가하기 때문이다.
반복하중을 받는 실험체의 연성능력은 철근의 배근 각도가 콘크리트의 주응력 방향에
가까울수록 증가함을 알 수 있었다.
연성능력에 차이가 발생하는 이유는 철근의 배근 각도가 콘크리트의 주응력 방향에 가
까울 수록 콘크리트가 부담하는 압축응력이 작아져 유효압축강도에 늦게 도달하기 때
문이다.
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