Transcript Document

Ověření průhybu
Kvazistálá kombinace zatížení
Ac = bh
Ac
Iu =
1
12
G
j 1
bh3
Ec ,eff 
k, j
 Pk   2,i Qk ,i
Ecm
1   , to 
i 1
 e  Es / Ec ,eff
xu
h
1
S
  cs e
rcs
I
As
křivost od smršťování:
b
Poměrné smršťování cs = -0,0006
mezní průhyb ulim = L/250
ověření průhybu: u  ulim
Podrobnější ověření průhybu
1. Průřez bez trhliny
Ac
Ac = bh
Ac (xu – 0,5 h) = e As (d – xu)
xu
d
As
b
e = Es/Ec,ef
xu = 0,5hAc   e Asd
Ac   e As
1
Iu = 12
Beton v tahu spolupůsobí
2
h

3
x

bh +bh  u 2  + e As (d – xu)2


Podrobnější ověření průhybu
2. Průřez s trhlinou
Ac = b xc
xc
Ac = e As (d – xc)
2
xc
As
d
b
xc
= – e  + (e2 2 + 2 e ) 0,5
d
Ic = 1 bxc3 + e As (d – xc)2
3
Beton v tahu nespolupůsobí
Stanovení ohybové poddajnosti a křivosti
1
Cun = E c,ef IU
=1-
1
Cc =
Mcr 2
b1 b2 ( M )
Sk
E c,ef I c
ohybová poddajnost
spolupůsobení betonu
mezi trhlinami
Moment na mezi vzniku trhlin
Mcr = fctm
I cr
x cr
b1 soudržnost oceli s betonem (1 pro vel. soudržnost)
b2 vliv doby trvání nebo opakování zatížení (0,5 pro opakování)
1
 Msk [(1 - ) CI +  CII] křivost od přímého zatížení
r
Průhyb uprostřed rozpětí
Výpočet průhybu u od přímého zatížení
1 2
u=
kl
r
1/r křivost
l rozpětí
Součinitel k pro rovnoměrné zatížení
- prostý nosník
- spojitý nosník
k = 5/48
5/48 (1-0,1b
b = (Mp1 +Mp2)/Mmpod
Mp1, Mp2 – momenty v podporách
Mp2 – mezipodporový moment
Tabulky dotvarování a smršťování
Doba pro vnášení zatížení se předpokládá 28 dní,
pro smrštování 7 dní