Transcript Amplificadores operacionales Tema 5 5/25/2016

Tema 5
Amplificadores
operacionales
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OBJETIVOS
Conocer qué es y para que sirve un A.O
Conocer los diferentes modelos de un A.O.
Conocer las características y limitaciones mas
importantes del A.O.
Conocer el modelo ideal del A.O.
Entender por qué un A.O. en lazo abierto estará
normalmente en saturación positiva o negativa,
incluso en ausencia de señal .
Conocer las diferentes aplicaciones del A.O. en
lazo abierto.
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OBJETIVOS (CONT)
Establecer las condiciones para la estabilidad de un A.O.
Realimentado. Concepto de realimentación positiva y negativa. .
Establecer las condiciones para que un A.O. funcione
linealmente.
 Conocer y saber analizar configuraciones básicas de
aplicaciones lineales..
Conocer y saber analizar configuraciones básicas con
realimentación positiva: Astables , monoestables y biestables.
Conocer y saber analizar configuraciones básicas de
aplicaciones con el empleo conjunto de diodos y otros elementos
no lineales.
Saber diseñar circuitos de aplicación con A.O.
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EL AMPLIFICADOR OPERACIONAL
Simbología e identificación de terminales
Entrada no
inversora
Entrada inversora
Figura 2.1. Símbolo de circuito para el amplificador operacional.
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MODELOS DEL AMPLIFICADOR OPERACIONAL:
EL A.O. IDEAL
Figura 2.2.
Hambley
Es un amplificador diferencial con las siguientes características:
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Impedancias de entrada en m.c. y en m.d. infinitas
Ganancia en modo diferencial AOL infinita
Ganancia en modo común nula
Impedancia de salida nula
Ancho de banda infinito
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CONEXIÓN DE LAS FUENTES DE ALIMENTACIÓN
En general, el A.O. utiliza dos
fuentes de alimentación simétricas.
A veces pueden ser asimétricas.
Para ciertas aplicaciones, puede
emplearse una sola fuente de
alimentación
Figura 2.3. Hambley
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MODELOS DEL A.O.
MODELO SPICE ESTÁTICO
La resistencia de entrada en modo común se ha supuesto infinita.
La ganancia en modo común se ha supuesto nula.
Rd = Resistencia de entrada en modo diferencial.
Ad = Ganancia en lazo abierto en modo diferencial
Ro = Resistencia de salida
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EL A.O. EN LAZO ABIERTO.- APLICACIONES
Figura 12.1. Símbolo de circuito del comparador. Si v1 > v2, entonces vo está
a nivel alto; si v1 < v2, entonces vo está a nivel bajo.
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EL A.O. EN LAZO ABIERTO (CONT)
(a) Niveles de salida simétricos
(b) Niveles de salida asimétricos
Figura 12.2. Características de transferencia de los comparadores ideales.
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EL A.O. EN LAZO ABIERTO (CONT)
-0,4
-0,2
0,2
0,4
Figura 12.3. Característica de transferencia de un comparador real.
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EL A.O. EN LAZO ABIERTO (CONT)
Aplicación: Detector de nivel de tensión
Figura 12.5. La tensión de entrada vin se compara con la tensión de referencia Vr.
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EL A.O. EN LAZO ABIERTO (CONT)
Problema con el ruido en los comparadores en
lazo abierto
Señal con ruido
Figura 12.6. El ruido añadido a la señal de entrada puede provocar
transiciones
no deseadas en la señal de salida.
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EL A.O. EN LAZO ABIERTO (CONT)
Aplicación: Conversión Analógica digital
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EL A.O. EN LAZO ABIERTO (CONT)
Aplicación: Moduladores de ancho de pulso
La frecuencia de la portadora debe ser mucho mayor que la de la
moduladora. La señal que se transmite es digital (Dos niveles)
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LA RESTRICCIÓN DEL PUNTO SUMA
O CORTOCIRCUITO VIRTUAL
Si el A.O. Es ideal y además:
Si se cumplen las condiciones de funcionamiento lineal, entonces:
vo  AOL vi1  vi 2   AOLvid  AOL  Ad 
Pero en el A.O. Ideal AOL es muy grande (“infinita”) e independiente
de la frecuencia (Anchura de banda infinita). Por tanto: Si la salida
tiene un valor finito y no llega a las tensiones de saturación, se
deberá cumplir que:
vi1  vi 2  0  vi1  vi 2
Es decir, se puede decir que las entradas del A.O están
cortocircuitadas virtualmente :“Cortocircuito virtual”
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LA RESTRICCIÓN DEL PUNTO SUMA
O CORTOCIRCUITO VIRTUAL(CONT)
La condición de la aplicación del principio de
cortocircuito virtual,también llamado “restricción del
punto suma”:
v v
i1
i2
Está condicionada a que se cumplan las condiciones de
funcionamiento lineal y de respuesta frecuencia del A.O. Es decir:
Trabajar en lazo cerrado y cumpliéndose las condiciones de
estabilidad (Realimentación neta negativa).
Que la salida no se sature por excesiva señal de la entrada.
Que no actúe la protección contra sobre – corriente
Que la frecuencia de la señal de entrada sea muy inferior a la
frecuencia de corte del A.O. en lazo cerrado.
Que la ganancia en continua del A.O. en lazo abierto pueda
considerarse
“infinita”
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CONCEPTO DE REALIMENTACIÓN
La realimentación en un amplificador consiste en
tomar una muestra de la salida y superponerla a la
entrada, modificando por tanto la señal efectiva de
entrada.
Si dicha modificación refuerza la entrada original, la
realimentación se denomina positiva.
Si dicha modificación atenúa la entrada original, la
realimentación se denomina negativa.
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EFECTOS DE LA REALIMENTACIÓN POSITIVA
La realimentación positiva produce los siguientes efectos:
Aumenta la ganancia efectiva del amplificador
Disminuye la impedancia de entrada
 Disminuye la anchura de banda
 Aumenta el ruido (disminuye la relación señal/ruido)
Puede conducir a inestabilidades y auto-oscilaciones
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EFECTOS DE LA REALIMENTACIÓN NEGATIVA
La realimentación negativa produce los siguientes efectos:
 Disminuye la ganancia efectiva del amplificador
Disminuye la impedancia de salida
 Aumenta la impedancia de entrada
 Aumenta la anchura de banda
 Disminuye el ruido (aumenta la relación señal/ruido)
Reduce la distorsión no lineal
Mejora la estabilidad del amplificador
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ESTABILIDAD DE AMPLIFICADORES CON
REALIMENTACIÓN
β
La figura muestra la estructura general de un amplificador
realimentado
El Amplificador no realimentado entrega una salida xo= A wi
En lugar de usar la señal ws como entrada se genera una señal
wi=ws-βwf
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ESTABILIDAD DE AMPLIFICADORES
REALIMENTADOS
El amplificador puede ser en general cualquiera de los cuatro
tipos vistos en el tema 1 . En nuestro caso es un amplificador de
tensión. (Fuente de tensión dependiente de tensión).
ws y wf deben por tanto ser obligatoriamente tensiones
La dimensión de β depende del tipo de amplificador. En este caso
es adimensional
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ESTABILIDAD DE LOS AMPLIFICADORES
REALIMENTADOS
En general, A y β serán funciones de la frecuencia, lo que a
determinada frecuencia provocará que la realimentación en vez
disminuir la señal efectiva, la refuerce.
Puede llegarse incluso que ello provoque auto- oscilaciones en el
circuito, incluso sin señal aplicada.
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CONDICIÓN DE INESTABILIDAD
Antes de tratar de deducir cual es la función de transferencia de un
sistema en lazo cerrado, es necesario comprobar previamente si es
estable.
Para ello, se deben realizar los pasos siguientes:
(Suponemos que no hay efectos de carga)
1º) Anular las fuentes de señal, teniendo en cuenta en su caso sus
resistencias internas.
2º) Abrir los lazos de realimentación
3º) Estudiar la función de transferencia en lazo abierto:
Diagramas de bode en fase y en módulo.
3.1) Si no existe ninguna frecuencia incluida la frecuencia
cero, (continua) a la cual el desfase es cero, el sistema es
incondicionalmente estable
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CONDICIÓN DE INESTABILIDAD (cont)
3.1) Si existe alguna frecuencia incluida la frecuencia
cero, (continua) a la cual el desfase es cero, el sistema es
condicionalmente estable:

Será estable si a la frecuencia a la cual el desfase es
nulo, el módulo de la ganancia es menor que la unidad.

Será inestable, si a la frecuencia a la cual el desfase
es nulo, el módulo de la ganancia es mayor o igual que la
unidad
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Amplificador inversor
Restricción del
punto suma
Figura 2.5. Utilización de la restricción del punto suma en el análisis del amplificador
inversor.
R2
Av  
R1
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vin
Ri 
 R1
iin
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Topología alternativa de un A. Inversor
Para conseguir elevadas ganancias con resistencias de valores razonables
Figura 2.6. Amplificador inversor con alta ganancia y con valores de resistencias menos
diferentes que los necesarios para el inversor básico.
 R2 R4 R4 R2 
vo

Av 
  

vin
 R1 R1 R1R3 
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vin
Rin 
 R1
ii
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Topología alternativa de un A. Inversor
Alternativas a su análisis
Sugerencia:
Con el circuito equivalente de la derecha, encontrar el valor de
V- , y después igualarlo a cero (V+)
 R2 R4 R4 R2 
vo

Av 
  

vin
 R1 R1 R1R3 
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vin
Rin 
 R1
ii
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Amplificador sumador de dos entradas
Figura 2.7. Amplificador sumador. Véase el Ejercicio 2.1.
 R f 
 Rf
v A  
vo   
 RB
 R A 
 
vB 
 
La resistencia de entrada para vA es RA
La resistencia de entrada para vB es RB
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REALIMENTACIÓN POSITIVA
Comparador con histéresis o “Schmitt-triger”
Figura 2.10. (a) Circuito y formas de ondas del circuito Schmitt-trigger.
Si en la configuración del A.O. como inversor intercambiamos
la entrada inversora por la no inversora, el funcionamiento del
circuito es completamente distinto, ya que ahora no se cumple
la condición de estabilidad, y la salida, incluso en ausencia de
señal, se irá a saturación positiva o saturación negativa.
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Formas de onda del comparador con histéresis
Banda de histéresis
Figura 2.10 (b). Circuito y formas de ondas del circuito Schmitt-trigger.
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Amplificador no inversor
A
Figura 2.11. Amplificador no inversor.
Suponiendo amplificador operacional ideal:
vo
R2
Av 
 1
Rin  
vin
R1
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Seguidor de Tensión
Figura 2.12. Seguidor de tensión.
Haciendo R2 cero y R1 infinito, obtenemos el seguidor de
Tensión.
Aplicaciones: Separación de etapas.
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Topología alternativa de un A. No inversor
Para conseguir elevadas ganancias con resistencias de valores razonables
Figura 2.15. Circuito para el Ejercicio 2.6.
2

 R2   R2  
Av  1  3     

 R1   R1  
Rin  
(Se propone como ejercicio la demostración)
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Ejemplo de aplicación
Figura 2.13. Amplificador inversor o no inversor. Véase el Ejercicio 2.4.
Realimentación del A.O. Negativa pos. funcionamiento lineal
Con el interruptor abierto vo=vi . Si está cerrado vo=-vi
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Amplificador diferencial
En el circuito de la figura, Si v+=v- entonces se puede deducir
fácilmente que :

R R  R
R
vo 
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1
2
R1
4
2

v1 
v2 
R1  R2 
 R3  R4
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Amplificador diferencial (Cont)
vo 

R1  R2  R4
R2

v1 
v2 
R1  R3  R4
R1  R2 
Esta topología tiene varios inconvenientes:
Si las resistencias no son de mucha precisión, el A.Diferencial
tendrá respuesta a la señal en modo común.
Para variar la ganancia hay que cambiar las cuatro resistencias o
emplear otro amplificador.
La impedancia de entrada para v2 depende de v1
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Amplificador diferencial de instrumentación
Primera etapa
Segunda
etapa
Figura 2.54. Amplificador diferencial de instrumentación.
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Amplificador diferencial de instrumentación: Una alternativa
al análisis del Hambley
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Amplificador diferencial de instrumentación: Una alternativa
al análisis del Hambley (Cont)
Si hacemos Rf1 aproximadamente igual a Rf2 entonces la tensión
en modo común aplicada a la 2a etapa se conserva
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Amplificador diferencial de instrumentación: Una alternativa
al análisis del Hambley (Cont)
Si hacemos Rf1=Rf2 entonces:
La señal en modo común se conserva a la entrada de la 2a etapa
La señal en modo diferencial se multiplica por una ganancia:
Rf


Ad  1  2
Rc

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


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Amplificador diferencial de instrumentación: Una alternativa
al análisis del Hambley (Cont)
Si Rf1=Rf2
Rf

Ad  1  2
Rc

El ajuste de la ganancia en modo diferencial se ajusta con Rc
Si R1=R2 , en la 2a etapa Ad vale 1 y Ac es cero
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


Amplificador diferencial de instrumentación:
Ventajas e inconvenientes
VENTAJAS:
La impedancia para las dos entradas es infinita, o bien puede
adecuarse al valor deseado, colocando la resistencia correspondiente.
El ajuste de la ganancia diferencial puede realizarse con una sola
resistencia.
La necesidad de igualdad de Rf1 y Rf2 no resulta crítica.La igualdad
de R1 y R2 tampoco resulta crítica. Además, en principio, solamente se
necesitaría una valor de resistencia de alta precisión, por ejemplo,
haciendo Rf1=Rf2=R1=R2.
INCONVENIENTES: Únicamente la utilización de tres A. Op.
Actualmente existen muchos C.integrados de Amplificadores diferenciales de
instrumentación. Con diferentes características, como ganancia programable,
etc...
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Diseño de Amplificadores utilizando A.O.
9
1
Figura 2.20. Si se utilizan resistencias de valores bajos, se precisará una
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corriente muy grande y poco práctica.
43
Diseño de A.O. (Cont)
C parásita
90M
Vruido
10M
Figura 2.21. Si se utilizan resistencias de valores muy altos, la capacidad parásita podría hacer
que se acoplaran señales no deseadas en el circuito.
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Diseño de A.O (Cont)
Figura 2.22. Para obtener una gran resistencia de entrada de un amplificador inversor con
resistencias moderadas, se conecta en cascada un seguidor de tensión y un inversor.
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Diseño de un Amplificador sumador
Figura 2.23. Amplificador diseñado en el Ejemplo 2.4.
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DESVIACIONES DE LOS A.O. EN TRABAJO LINEAL.EFECTOS DE SEGUNDO ORDEN
Limitaciones de la ganancia y del ancho de banda
en los A.O. reales.
Impedancia de entrada e impedancia de salida.
Tensiones de saturación.
Limitación de la corriente a la salida .
 Errores en continua: Tensiones de desviación a la
entrada (offset). Corrientes de polarización a la
entrada; Corrientes de desviación.
 Modelo Spice dinámico del A.O.
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Limitaciones de la ganancia y ancho de banda
En lazo abierto la mayor parte de los A.O. La ganancia en modo
diferencial tiene una respuesta muy parecida a la de un filtro
pasabajos de primer orden:
décad
a
(pag 86 Hambley)
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A0OL=Ganancia en continua del
A.O. en lazo abierto
fBOL=frecuencia de corte del A.O.
en lazo abierto.
fτ= Frecuencia a ganancia unidad.
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Limitaciones de la ganancia y ancho de banda
Relación entre la frecuencia de corte y la frecuencia a ganancia unidad
A0OL=Ganancia en continua del A.O. en
lazo abierto
fBOL=frecuencia de corte del A.O. en
lazo abierto.
fτf= Frecuencia a ganancia unidad.
déca
da
Para f= fτ la ganancia valdrá 1, de donde
despejaremos la relación
w  Ao OL  wB OL ó
f  Ao OL  f B OL
¡¡¡ Si Ao OL=200.000 y fτ= 1 MHz, entonces fB OL= 5 Hz ¡¡¡
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Anchura de banda del Amplificador no inversor
Pretendemos encontrar cuanto vale la nueva anchura de banda
del circuito de la figura, o lo que es lo mismo, su frecuencia de
corte.
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Anchura de banda del Amplificador no inversor
fBOL=frecuencia de corte
del A.O. En lazo abierto.
fτ= Frecuencia a ganancia
unidad.
El circuito de la figura se puede representar mediante el siguiente diagrama de bloques:
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Anchura de banda del amplificador no inversor(Cont)
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Anchura de banda del Amplificador no inversor (Cont)
Es inmediato demostrar que:
Vo
AOL  f 
ACL  f  

Vs 1   AOL  f 
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Anchura de banda del Amplificador no inversor (cont)
Vo
AOL  f 
ACL  f  

Vs 1   AOL  f 
Además, como:
A0OL=Ganancia en continua del A.O. en lazo abierto
fBOL=frecuencia de corte del A.O. en lazo abierto
A0 OL
Vo
AOL  f 
ACL  f  


Vs 1   AOL  f 
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1 j
1 
f
f B OL
A0 OL
1 j
f
f B OL
Ao CL

f
1 j
f B CL
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Anchura de banda del Amplificador no inversor (cont)
A0OL=Ganancia en continua del A.O. en lazo abierto
fBOL=frecuencia de corte del A.O. en lazo abierto
A0 OL
Vo
AOL  f 
ACL  f  


Vs 1   AOL  f 
Donde:
A0 CL 
1 
f
f B OL
A0 OL
1 j
f
f B OL
Ao CL

f
1 j
f B CL
y:
A0 OL
1   A0 OL
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1 j
 R2 
  1  
  R1 
1
f B CL  f B OL 1   Ao OL 
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Anchura de banda del Amplificador no inversor (cont)
A0OL=Ganancia en continua del A.O. en lazo abierto
fBOL=frecuencia de corte del A.O. en lazo abierto
A0 CL 
A0 OL
1   A0 OL
 R2 
  1  
  R1 
1
f B CL  f B OL 1   Ao OL 
A0 CL= Ganancia en continua (a frecuencia cero) en lazo cerrado
fB CL= Frecuencia de corte del amplificador en lazo cerrado
Como fτ es igual a fB OL* Ao OL
f B CL
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f

 f  f B CL A0CL
A0 CL
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Constancia del producto de ganancia por ancho de banda
Ganancia
ACL(f) para  = 0,01
ACL(f) para  = 0,1
ACL(f) para  = 1
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Figure 2.27. Diagramas de Bode para el Ejemplo 2.5.
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Máxima excursión de la tensión de salida
Recorte
Figura 2.28. Para un amplificador operacional real, se producen recortes si la tensión de
salida alcanza determinados límites.
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Anchura de banda del amplificador inversor
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Máxima excursión a la salida
Dependerá de las tensiones de saturación positiva y negativa.
(Algo inferiores a las de alimentación)
Salida ideal
Salida real
Figura 2.30. Salida del circuito de la Figura 2.29 para RL = 10 kΏ y Vs max = 5 V.
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Máxima excursión a la salida (Cont)
También puede depender de los límites máximo de la
corriente de salida que puede suministrar el el A.O. (IOSC)
El Amplificador operacional pasa entonces a comportarse
como una fuente de corriente constante de valor IOSC.
El amplificador en esta situación deja de comportarse
linealmente, y ya no se cumplirá el principio de
cortocircuito virtual.
En los A.O. reales, los valores de IOSC para corrientes
positivas y negativas suelen ser diferentes.
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Slew rate
La velocidad de cambio de la tensión está limitada a un valor
máximo, denominado máximo“Slew-Rate” SR, cuya
información suministra el fabricante.Se debe de cumplir que
d vo
 SR
dt
El SR puede producir fuertes
distorsiones, como se puede
ver en el ejemplo.
El LM741 tiene un SR de
0,5 v/μs
Figura 2.31. Salida del circuito de la Figura 2.29. para RL = 10 k y vs (t) = 2,5 sen (105 t).
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Ancho de banda de potencia
El ancho de banda de potencia ffp se define como el margen de
frecuencia para el cual el A.O. Puede producir una señal se salida
sin distorsiones , con una amplitud de pico igual al máximo
garantizado de la tensión de salida
Vim sen(t)
100 k
100 k
Figura 2.32. Circuito del Ejercicio 2.15.
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ERRORES EN CONTINUA:
Tensión offset y Corrientes de polarización
Figura 2.33. Dos fuentes de corriente y una fuente de tensión modelan los errores en
continua de un amplificador operacional.
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(a) Circuito original
Figura 2.34 (a). Circuito del Ejemplo 2.10.
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Efecto de la tensión de desviación a la entrada
(b) Circuito con vin = 0 que muestra la fuente de
tensión de desviación de entrada
Figura 2.34 (b). Circuito del Ejemplo 2.10.
Vo ,voff
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 R2 
   1 Voff 
 R1 
66
(c) Circuito con las fuentes de corriente de polarización
Figura 2.34 (c). Circuito del Ejemplo 2.10.
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(d) Circuito con la fuente de corriente de desviación
Figura 2.34 (d). Circuito del Ejemplo 2.10.
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Cancelación de los efectos de las corrientes de polarización
Figura 2.35. Al añadir la resistencia R al circuito amplificador inversor, se anulan los efectos
de las corrientes de polarización.
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Figura 2.36. Amplificador no inversor, incluyendo una resistencia R para equilibrar
los efectos de las corrientes de polarización. Véase el Ejercicio 2.17.
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70
Figura 2.37. Amplificador no inversor.
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71
-20 dB década
Figura 2.40. Diagrama de Bode de la ganancia para el circuito de la Figura 2.37.
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Vim sen (2000 t)
10 k
3 k
1 k
Figura 2.42. Amplificador no inversor utilizado para comprobar los efectos no lineales.
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Recorte
0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
Figura 2.45. Salida del circuito de la Figura 2.42. Para RL = 10 k y Vim =5 V.
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10 k
10 k
(a) No inversor
(b) Inversor
Figura 2.46. Amplificadores de ganancia unidad.
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75
Figura 2.47. Amplificador inversor.
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Figura 2.48. Amplificador inversor acoplado en alterna.
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Figura 2.49. Amplificador sumador.
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Figura 2.50. Amplificador no inversor. El comportamiento de este circuito se
aproxima al de un amplificador ideal de tensión.
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Figura 2.51. Amplificador no inversor acoplado en alterna.
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80
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Figura 2.52. Seguidor de tensión acoplado en alterna con resistencias de
polarización en montaje bootstrap.
81
Convertidor tensión-corriente
Carga
Figura 2.55. Convertidor de tensión a corriente (amplificador de transconductancia).
Inconveniente: La carga es flotante. (No tiene un terminal a masa)
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Convertidor tensión-corriente con carga a masa
Nota:
Carga
Figura 2.56. Convertidor de tensión a corriente con la carga contectada
a masa (circuito Howland).
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Convertidor corriente-tensión
Figura 2.57. Convertidor de corriente a tensión (amplificador de transresistencia).
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Amplificador de corriente
Figura 2.58. Amplificador de corriente.
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Figura 2.59. Amplificador de ganancia variable. Véase el Ejercicio 2.21.
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Integrador
Interruptor de inicio
Figura 2.60. Integrador.
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Figura 2.61. Onda cuadrada de entrada para el Ejercicio 2.24.
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Figura 2.62. Respuesta del Ejercicio 2.24 (a).
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Derivador
Figura 2.63. Diferenciador.
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-20 dB/década
(a) Integrador
Figura 2.64 (a). Diagramas de Bode comparativos.
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+20 dB/década
(b) Derivador
Figura 2.64 (b). Diagramas de Bode comparativos.
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-20 dB/década
(c) Ganancia en bucle abierto de un amplificador
operacional típico.
Figura 2.64 (c). Diagramas de Bode comparativos.
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DIAGRAMA ESQUEMÁTICO CONCEPTUAL DE LOS AMPLIFICADORES OPERACIONALES
AMPLIFICADOR OPERACIONAL
MODELOS
MODELO IDEAL
(En lazo abierto)
MODO DE FUNCIONAMIENTO
MODELOS REALES
Aparecen efectos de segundo orden
como son:
Ganancia en modo diferencial infinita
independiente de la frecuencia
GANANCIA EN MODO DIFERENCIAL FINITA
Y DEPENDIENTE DE LA FRECUENCIA
(Ft y Fb)
Ganancia en modo común nula
GANANCIA EN MODO COMUN
DISTINTA DE CERO
(R.R.M.C.)
Resistencias de entrada infinitas
Resistencia de salida nula
Si se cumplen las condiciones
de funcionamiento lineal
se puede aplicar el pricipio de
"restricción del punto suma"
O lo que es lo mismo
realizar el análisis suponiendo que:
v+ = vi+ = i- =0
EN LAZO ABIERTO
(SIN REALIMENTACIÓN)
LA SALIDA ESTARÁ EN SATURACIÓN
POSITIVA O NEGATIVA
ANALISIS DE LA ESTABILIDAD
CONDICIÓN DE FASE Y CONDICIÓN DE MÓDULO
(Función de transf. en L. Abierto)
No existe ninguna frecuencia
que cumpla
la condición de fase
(incluida frecuencia cero)
APLICACIONES:
EN
LAZO ABIERTO
IMP. DE ENTRADA EN MODO DIFERENCIAL FINITA
IMP. DE ENTRADA EN MODO COMÚN FINITA
DETECTORES DE CRUCE POR CERO
DETECTORES DE NIVEL DE TENSIÓN
COMPARADORES DE VENTANA
CONVERSIÓN ANALÓG-DIGITAL
MODULACIÓN PWM
CORRIENTES DE POLARIZACIÓN (I BIAS)
CORRIENTE DE DESVIACIÓN (I OSC)
TENSIÓN DE DESVIACIÓN A LA ENTRADA
TENSIONES DE SATURACIÓN
CORRIENTE DE SATURACIÓN
SLEW RATE
(MÁXIMA RAPIDEZ DE RESPUESTA)
Escriba aquí el nombre
Escriba aquí el cargo
APLICACIONES DE LOS A.O.
Escriba aquí elFUNCIONANDO
nombre
LINEALMENTE
Escriba aquí el cargo
AMPLIFICADORES
Y
FILTROS ACTIVOS
EN LAZO CERRADO
(CON REALIMENTACIÓN)
CONVERTIDORES
Escriba aquí
el ocasiones
nombre
(En algunas
el A.O.
no funciona linealmente)
Escriba aquí el cargo
INTEGRADOR INVERSOR
INTEGRADOR NO INVERSOR
DERIVADOR
AMP. NO INVEROR
CONV. TENSIÓN- CORRIENTE
SEGUIDOR DE TENSIÓN
CONV. CORRIENTE- TENSIÓN
AMP. INVERSOR
SUBSTRACTOR
AMPLIFICADOR DIFERENCIAL
AMP. DE INSTRUMENTACIÓN
FILTROS ACTIVOS PASABAJOS
FILTROS ACTIVOS PASA ALTOS
FILTROS ACTIVOS PASA BANDA
APLICACIONES CON DIODOS
(Normalmente C.I.)
ESTABILIDAD
INCONDICIONAL
Existe una frecuencia fo
que cumple
la condición de fase
(Incluida la frecuencia cero)
Estabilidad condicional
a que la ganancia a esa frecuencia
sea menor que la unidad
Estabilidad
Implicará
posibilidad de
Fto..Lineal
inestabilidad
implicará
auto-oscilación
a la frecuencia fo
Escriba aquí el nombre
Escriba aquí el cargo
Realimentación
neta negativa
Si fo es 0:
Aplicaciones:
Red de realimentación
puramente resistiva
Rectificador de precisión
de media onda
Rectificación de precisión
de doble onda
Amplificador logarítmico
Amplificador antilogarímico
Multiplicador analógico
Comparadores
con
histéresis
(biestables)
Monoestables
(temporizad.)
Astalbles
(Osciladoes
de onda
cuadrada)
Si fo distinta
cero
Osc. Senoid.
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Realimentación
neta positiva
Red de realimentación
que contiene elementos
almacenadores de energía
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