Transcript Downloaden - Provincie Noord

Technisch Ontwerp kades waterbergingsgebied
Valkenswaard Zuid
Waterschap De Dommel
24 januari 2014
Definitief rapport
9X0590.A0
HASKONINGDHV NEDERLAND B.V.
PLANNING & STRATEGY
Larixplein 1
Postbus 80007
5616 VB Eindhoven
+ 31 88 348 42 50
+31 88 348 42 51
[email protected]
www.royalhaskoningdhv.com
Amersfoort 56515154
Documenttitel
Verkorte documenttitel
Datum
24 januari 2014
Projectnummer
9X0590.A0
Opdrachtgever
Waterschap De Dommel
Referentie
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
Auteur(s)
Ing. C.G.M. van Doveren / M.W.J. Hulst
Vrijgegeven door
Datum/paraaf
Internet
KvK
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
Datum/paraaf
Fax
E-mail
Technisch Ontwerp kades
waterbergingsgebied Valkenswaard Zuid
Status
Collegiale toets
Telefoon
ing. O.A.M. de Vrind
24 januari 2014
………………….
ing. O.A.M. de Vrind
24 januari 2014.
………………….
A company of Royal HaskoningDHV
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
-i-
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
INHOUDSOPGAVE
Blz.
1 INLEIDING
1 2 SITUATIEBESCHRIJVING
2 3 UITGANGSPUNTEN
3.1 Geometrische kenmerken “landschappelijk ontwerpprofiel”
3.2 Veiligheidsniveau
3.2.1 Normfrequentie
3.2.2 Planperiode
3.2.3 Hydraulische randvoorwaarden
3.2.4 Hoogtes van de kades en kunstwerken
3.2.5 Veiligheidsfactoren
3.3 Modellering waterstanden en waterspanningsverloop
3.4 Verkeersbelasting
3.5 Programmatuur
3.6 Bekleding
3.7 Minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel)
3.8 Grondeigenschappen
3.9 Aandachtspunten projectgebied
3.9.1 Onderdelen van toekomstige kaden/keringen
3.9.2 Bekleding kaden
3.9.3 Aansluiting op regelwerk
3.9.4 Niet-waterkerende objecten
3.10 Gehanteerde literatuur en documentatie
5 5 5 5 5 5 6 6 8 8 9 9 10 12 17 17 18 18 18 19 4 ONDERBOUWING ONTWERP
4.1 Hoogte
4.2 Piping
4.3 Macrostabiliteit binnenwaarts en buitenwaarts
4.3.1 Conclusie macrostabiliteit
4.4 Microstabiliteit
4.5 Bekleding
4.6 Minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel)
4.7 Zettingen
20 20 20 22 24 24 26 26 26 Bijlagen
A. Beschikbaar grondonderzoek
B. Ontwerptekeningen
C. Berekeningen kadehoogte
D. Onderbouwing afslagzone
E. Berekeningsresultaten MStab
F. Berekeningsresultaten MSettle
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
1
INLEIDING
Voorliggende rapportage betreft het Technisch Ontwerp van de kades voor
waterbergingsgebied Valkenswaard Zuid. Dit rapport is opgesteld als technische
onderbouwing voor het Projectplan waterberging Valkenswaard-Zuid.
Voor het ontwerp van de kades voor een aantal waterbergingsgebieden (waaronder
Valkenswaard Zuid) is een generiek uitgangspuntendocument opgesteld d.d. 14
september 2011 (ref: 9W3573.C0/R0001/902246/Rott) met als doel de verschillende
kades op uniforme wijze te ontwerpen.
Het in dit rapport gepresenteerde technisch ontwerp is voor de grondkades
besteksgereed ontwerp (DO-niveau). Voor knelpunten (bijzondere objecten,
kunstwerken, kabels en leidingen) zijn principe oplossingen tot schetsniveau uitgewerkt.
Het ontwerp van kunstwerken is niet opgenomen, omdat dit buiten de scope van de
opdracht valt.
Leeswijzer
Hoofdstuk 2 beschrijft de situatie. In hoofdstuk 3 worden de uitgangspunten voor het
kadeontwerp behandeld. Hoofdstuk 4 geeft een technische onderbouwing van het
voorgestelde ontwerp met een beoordeling op faalmechanismen.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
-1-
24 januari 2014
2
SITUATIEBESCHRIJVING
Het gebied Valkenswaard Zuid ligt ten zuidwesten van Valkenswaard in de provincie
Noord-Brabant.
Door aanleg van een waterkerende kade in het gebied Valkenswaard-Zuid is op een
relatief eenvoudige manier een gestuurde waterberging te creëren. Om de opgave van
het knijpen van de afvoer te realiseren dient het gebied tot de hoogtelijn van 23,66
m+NAP te kunnen vollopen. Voor het overgrote deel vormt de bestaande
maaiveldhoogte de natuurlijke begrenzing voor het waterbergingsgebied. Alleen daar
waar de maaiveldhoogte onvoldoende is, is aanleg van een kade noodzakelijk.
Ligging
De kade komt net ten zuiden van de Dommelsche Watermolen te liggen. De kade loopt
van de westelijke naar de oostelijke flank van het Dommeldal en is weergegeven op
figuur 1.
Omdat het laagst liggende gebied aan de westkant van de Dommel ligt, is de kade aan
de westkant langer dan aan de oostkant. Het kadetracé volgt zoveel mogelijk de
natuurlijke hoogten in het maaiveld van de weg Het Broek in het westen naar Hoge
Akkers in het oosten. Naast de keuze voor het tracé is de kade volledig landschappelijk
ingepast door de toepassing van flauwe taluds en de begroeiing met gras.
De hoogte van de kade is voorzien op 24,00 m+NAP. Aan de flanken van het
waterbergingsgebied vormt de hoogtelijn van 23,66 m+NAP de natuurlijke begrenzing
van het waterbergingsgebied.
Bij het ontwerp van de kade is de primaire kerende functie van de kade leidend. Ten
behoeve van een goede landschappelijke inpassing wordt het talud aangepast en
worden specifieke inrichtingsmaatregelen getroffen.
Vorm, afmetingen en constructie
De waterkering krijgt aan asymmetrisch profiel, met op de kruin (maximaal 5 m breed)
een onderhoudspad dat tevens dienst doet als wandelpad en aan de westzijde van het
gebied deels als fietspad. Richting het lager gelegen gebied wordt een flauw talud (1:6
of flauwer) aangelegd met extensief beheerd gras, waardoor de overgang tussen
natuurgebied en waterkering geleidelijk is. Op deze manier ontstaat aan de binnenzijde
van de kade een uitloopgebied. Richting de bebouwde kom / nieuwe woonwijk, wordt
een steiler talud aangelegd (1:3 of flauwer). Naast dit wordt de bestaande historische
bomenrij tussen het zandpad en de westelijk gelegen woonwijk in ontwikkeling
gehandhaafd en zijn onlangs door de gemeente haaks op de aan te leggen kade
houtsingels en houtwallen aangelegd. Dit vormt een aandachtspunt voor het
kadeontwerp.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
-2-
Definitief rapport
5A
5B
4
5
3
2
1
Figuur 2.1 Ov
verzichtsfoto met
m kadevakke
en
De grondop
pbouw ter pla
aatse van he
et gebied is redelijk unifform. Vanaf maaiveld
(NAP+22,13
3 m à NAP+
+23,89 m) iss een toplaag
g van ca. 0,50 m tot maaximaal 1,00
0m
dikte aanwe
ezig. De topllaag bestaatt uit humeus
s zand. Hieronder bevinnd zich tot ee
en
diepte van NAP+21,50
N
m à NAP+1
19,50 m een los tot matig gepakte, ggrindhouden
nde
zandlaag (A
A) gevolgd door een ma tig gepakte zandlaag (B
B) tot de verkkende diepte van
NAP+3,00 m.
m De zandlaag (B) worrdt door een leemlaag, variërend
v
in dikte van ee
en
halve tot en
nkel meters, doorsneden
n. De leemla
aag bevind zich
z
op een ddiepte van ca.
c
NAP+15, 00
0 m à NAP+
+8,00 m. Terr plaatse van
n kade vak 3 en 4 ligt dee leemlaag hoger,
namelijk op ca. NAP+19
9,50 m, en h
heeft een dik
kte van ca. 0,50
0
m.
Technisch Onttwerp
Definitief rappo
ort
9X0590.A0/
0/R00001/9018565/Eind
-3-
uari 2014
24 janu
Op een viertal plaatsen wijkt de opbouw af van de opbouw hierboven beschreven. Ten
eerste, op de grens van kadevak 2 en 3. Hier bevind zich onder de zandlaag (A) een
kleipakket tot aan NAP+19,40 m à NAP+19,00 m, gevolgd door de zandlaag (B) waarna
het standaard profiel wordt gevolgd. Ten tweede, ter plaatse van kadevak 4 is direct
onder de toplaag een veenlaag van maximaal 1,50 m dik aanwezig. Hieronder volgt het
standaardprofiel met de kanttekening dat de leemlaag hoger is gesitueerd. Ten derde,
binnen kadevak 4, direct ten noordoosten van het zojuist beschreven afwijkend
grondprofiel is er direct onder de toplaag een dunne zandlaag (ca. 0,5 m dik) aanwezig,
hieronder bevind zich weer een bescheiden leemlaag ( ca. 0,3 m dik). Dit geheel wordt
gevolgd door een doorgaand zandpakket. Vermoedelijk betreft het hier een verlaten
beekbedding. Tot slot, ter plaatse van kadevak 5, direct aansluitend op de vermoedelijke
verlaten beekbedding, is onder de toplaag een dunne veenlaag (ca. 0,5 m) aanwezig
waarna het standaardprofiel wordt vervolgd. [ref 1]
Een gedetailleerde beschrijving van de grondopbouw is in paragraaf 3.8 weergegeven.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
-4-
Definitief rapport
3
UITGANGSPUNTEN
De te realiseren kaden zijn ontworpen conform het generiek uitgangspuntendocument
opgesteld d.d. 14 september 2011 (ref: 9W3573.C0/R0001/902246/Rott). Dit hoofdstuk
beschrijft alleen op hoofdlijnen de uitgangspunten en de invulling daarvan.
3.1
Geometrische kenmerken “landschappelijk ontwerpprofiel”
Met stakeholders, waaronder aanwonenden en de gemeente is een “landschappelijk
ontwerpprofiel” vastgesteld (zie beeldkwaliteitsplan Buro 5 kenmerk 200913005 d.d.
maart 2010). Deze kent de volgende geometrische kenmerken:
 Taludhelling landzijde: 1:3
 Taludhelling waterzijde (zijde waterberging): 1:6
 Kruinbreedte: 5 m
3.2
Veiligheidsniveau
3.2.1
Normfrequentie
Conform het generiek uitgangspuntendocument bedraagt de normfrequentie
(veiligheidsniveau) voor de te keren waterstand 1/100.
3.2.2
Planperiode
De volgende planperiodes zijn aangehouden:
 Kades (grondconstructies): 40 jaar.
 Regelwerken; alleen civieltechnische onderdelen 100 jaar.
 Duikers; alleen civieltechnische onderdelen 100 jaar.
3.2.3
Hydraulische randvoorwaarden
Ontwerp(buiten)waterstand
De ontwerpwaterstand (2050) volgt uit het hydrologisch model en bedraagt: NAP+23,66
m.
Val van de buitenwaterstand
Voor de val van het hoogwater in de voorziene waterberging, is uitgegaan van een val
naar het maaiveld indien er geen sloot nabij de dijk ligt en een val naar het bestaande
winterpeil indien er een sloot naast de kade ligt. Het winterpeil in de voorziene
waterberging in de huidige situatie bedraagt aan de westzijde van de Dommel 21,80+
en aan de oostzijde van de Dommel 21,36+ (worst case).
Binnenwaterstand (slootpeil)
De binnenwaterstand tijdens inzet waterberging is onzeker. Er wordt een worst case
benadering toegepast.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
-5-
24 januari 2014
3.2.4
Hoogtes van de kades en kunstwerken
De benodigde hoogte van de kaden is gelijk aan:
Ontwerpwaterstand (2050) + benodigde kruinhoogtemarge
De benodigde kruinhoogtemarge is de som van opwaaiing en golfoploophoogte met een
minimum van 0,3 m.
De benodigde kruinhoogtemarge kan gelijk worden gesteld aan het minimum van 0,3 m
omdat de overslag beperkt blijft tot maximaal 0,1 l/s/m. Dit is aangetoond met
berekeningen in bijlage C. Er hoeven aan deklaag en bekleding op talud landzijde en
kruin geen eisen te worden gesteld.
De benodigde kruinhoogte bedraagt dus: 23,66 + 0,3 = NAP+23,96 m (afgerond
NAP+24,0 m).
De benodigde hoogtes van de kunstwerken is gelijk aan:
Ontwerpwaterstand (2050) + toeslag 0,3 m + benodigde kruinhoogtemarge (0,3 m) =
NAP+24,30 m.
3.2.5
Veiligheidsfactoren
Opbarsten
De bodemopbouw in het projectgebied bestaat voornamelijk uit zand. Er wordt verwacht
dat opbarsten geen relevant faalmechanisme is. Lokaal kunnen veen-, klei- en
leemlagen aanwezig zijn, waar opbarsten eventueel zou kunnen optreden. De
veiligheidsfactor die gehanteerd is bij een controle op opbarsten met betrekking tot
macrostabiliteit bedraagt 1,00 en met betrekking tot piping bedraagt deze 1,10.
Macrostabiliteit binnen- en buitenwaarts
Hier is een nadere invulling gegeven van het generieke uitgangspuntendocument door
een nadere toelichting op de bepaling van de schematiseringsfactor. Er is een
gedifferentieerd veiligheidsniveau ten aanzien van macrostabiliteit buiten- en
binnenwaarts gehanteerd op grond van het inzicht dat schade aan de buitenwaartse
zijde van de kade niet direct zal leiden tot een ongewenste overstroming.
Veiligheidsfactor STBI (R-STBI) = 0,95 x b
Bij een schematiseringsfactor van b =1,1 moet voor R-STBI minimaal 1,05 worden
aangehouden.
Veiligheidsfactor STBU (R-STBU) = 0,90 x b
Bij een schematiseringsfactor van b =1,1 moet voor R-STBU minimaal 1,00 worden
aangehouden.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
-6-
Definitief rapport
Deze factoren zijn bepaald conform het addendum bij het technisch rapport
waterkerende grondconstructies en zijn als volgt opgebouwd:
 r   b m n d
b
Schematiseringsfactor (= 1,1. De schematisering van de bodemopbouw is
uitgevoerd op basis van het uitgevoerde grondonderzoek en de stijghoogte
middels DINOloket –gegevens en grondwatermodellering) [ref. d].
Door Royal HaskoningDHV wordt genuanceerd gekeken naar de zogenaamde
schematiseringsfactor. Onze experts zijn van mening dat de waarde voor deze factor
kan worden verlaagd ten opzichte van de waarde die in het addendum is vermeld,
namelijk 1,3, indien de waterspanningen en grondopbouw zijn bepaald op basis van
een gedegen grondonderzoek, peilbuiswaarneming(en), grondwatermodellering en er
bij de vaststelling van het ondergrondmodel voldoende rekening is gehouden met
onzekerheden. Wij stellen voor om voor de overige waterkeringen in dit project een
gereduceerde schematiseringsfactor van 1,1 te hanteren op basis van de beperkte
onzekerheden en gevoeligheden in de schematiseringen volgend uit het uitgevoerde
geotechnische onderzoek en ervaring in het gebied.
m
n
Materiaalfactor (=1,0. De berekeningen zijn uitgevoerd met rekenwaarden van
de materiaalparameters. D.w.z. dat de representatieve materiaalparameters
gedeeld worden door de partiële materiaalfactor uit tabel 1 van NEN6740 of
Addendum Leidraad rivieren afhankelijk van bepaling sterkteparameters. Bij
toepassing van rekenwaarden bedraagt m in bovenstaande vergelijking 1,0) [ref.
d].
Schadefactor (= 0,95 voor de binnenwaartse stabiliteit en 0,90 voor de
buitenwaartse stabiliteit) [ref. d].
De schadefactor is bepaald op basis van de beta-factor. Deze is voor een
normfrequentie van 1/100 jaar bepaald op een waarde ß = 3,65 voor
macrostabiliteit binnenwaarts en ß = 3,24 voor macrostabiliteit buitenwaarts,
waarbij geen rekening is gehouden met het lengte-effect, omdat een
dijkvakbenadering en geen dijkringbenadering is gehanteerd. Hieruit volgen de
respectievelijke schadefactoren [ref. d]:
Macrostabiliteit binnenwaarts:
 n  1,0  0,13  (   4,0)  1,0  0,13  (3,65  4,0)  0,95
Macrostabiliteit buitenwaarts:
 n  1,0  0,13  (   4,0)  1,0  0,13  (3,24  4,0)  0,90
d
Modelfactor (=1,0. Bij toepassing van Bishop wordt een modelfactor van 1,00
gehanteerd. Bij eventuele toepassing van Uplift Van wordt een modelfactor van
1,05 gehanteerd.) [ref.d].
Er volgt dus een schadefactor lager dan 1,00 voor het ontwerp. Dit wordt als voldoende
conservatief beschouwd, omdat materiaalfactoren gebruikt zijn uit het Addendum bij het
Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies, welke zijn bepaald voor een
basisbetrouwbaarheidsindex ß = 4,0 [ref. d].
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
-7-
24 januari 2014
Tijdens de aanleg van de kades inclusief de benodigde overhoogte (waar van
toepassing) wordt een andere veiligheidsfilosofie aangehouden. Hierbij is het
uitgangspunt dat de kades nog niet in functie zijn. De benodigde veiligheidsfactoren
voor de stabiliteit binnen- als buitenwaarts bedragen 1,00 en onder normale
omstandigheden (geen hoogwater).
De sterkte- en stijfheidseigenschappen van de grondlagen zijn gebaseerd op NEN6740.
Piping
Piping kan niet optreden indien een zanddijk of zandkade op een zandondergrond ligt.
Tevens is er geen sprake van piping indien er geen intrede- of uittredepunt kan optreden
(geen gevaar voor opbarsten).
Gezien de diepte en/of dikte van de waterremmende veen- en leemlagen is gemeend
om te concluderen dat er misschien opbarsten en daarmee ook piping kan optreden
voor het gebied Valkenswaard Zuid (zie ook paragraaf 4.2). Er is voor één geval een
piping berekening volgens methode Bligh uitgevoerd.
Op voorhand zijn er wel korrelgrootte-verdelingen van de ondiepe zandlagen uitgevoerd.
[ref 2].
Microstabiliteit
Het faalmechanisme microstabiliteit wordt getoetst conform Technisch Rapport
Waterkerende Grondconstructies paragraaf 5.4.4 [ref a.].
Kunstwerken en duikers
Hiervoor zijn geen berekeningen gemaakt (buiten scope van onderhavig ontwerp).
3.3
Modellering waterstanden en waterspanningsverloop
Het freatisch verloop in de kade tijdens de ontwerpwaterstand en bij val na MHW wordt
geschematiseerd conform het generiek uitgangspuntendocument.
3.4
Verkeersbelasting
Het voorziene landgebruik van de toekomstige waterberging betreft voornamelijk
weiland, hooiland en/of natuur-/recreatiegebied. Hierdoor dient rekening te worden
gehouden met verkeersbelastingen van onder andere calamiteitenverkeer of
onderhoudsverkeer.
Bij de stabiliteitsberekeningen wordt derhalve rekening gehouden met een
verkeersbelasting van 13,3 kN/m2 in rekening gebracht over een breedte van 2,5 m
conform Handreiking Constructief Ontwerpen [ref. c]. De verkeersbelasting wordt in de
cohesieve lagen volledig ongedraineerd (0%) aangebracht.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
-8-
Definitief rapport
3.5
Programmatuur
Macrostabiliteit binnen- en buitenwaarts
De macrostabiliteit van de waterkeringen is berekend met behulp van D-GeoStability
versie 10.1, build 1.4 (Deltares Systems) methode Bishop en indien van toepassing met
methode Uplift Van.
Zetting
De zettingen van de waterkeringen is berekend met behulp van D-Settlement
versie 9.2, build 1.2 (Deltares Systems) berekeningsmodel NEN-Koppejan (natuurlijke
rek en consolidatiemodel Terzaghi.
3.6
Bekleding
De bekleding bestaat uit gras. De grasbekleding wordt normaliter ontworpen op golfklap
voor de bekkenzijde en golfoverslag voor de binnenzijde. Een onderlaag van klei is
gebruikelijk bij waterkeringen. Een kleilaag wordt meestal zowel op het binnen- als op
het buitentalud aangebracht ten behoeve van de waterdichtheid van het grondlichaam.
Bij lage waterkeringen, zoals kaden in uiterwaarden of in gebieden waar klei niet
beschikbaar is, zoals in de IJsseldelta en langs de Overijsselse Vecht, wordt klei
evenwel meestal achterwege gelaten.
Bij gebrek aan klei in het werk is besloten in principe af te zien van een kleilaag onder
de leeflaag waarin de graszode wortelt.
De kleilaag kan achterwege worden gelaten op basis van recente proeven in het kader
van het landelijk onderzoeksprogramma Sterkte en Belastingen Waterkeringen. Hierbij
zijn onder andere praktijkproeven met overslag gedaan op dijken waarin geen kleilaag
aanwezig was. De grasbekleding blijkt zijn sterkte te ontlenen aan het wortelnet, zonder
een onderliggende erosiebestendige laag, en weerstond hoge overslagdebieten
gedurende langere tijd. Een kleilaag onder de leeflaag is tevens niet noodzakelijk vanuit
het oogpunt van voeding voor de grasbekleding. Gegeven de beperkte hoogte van de
kaden (orde 2 m ten opzichte van maaiveld) en de helling (1:3) zal de vochtvoorraad
redelijk overeenkomstig het omliggend maaiveld zijn. De kruin heeft o.a. als functie
onverhard wandelpad en bij kadevak 2 als fietspad met een asfaltverharding.
Kruin en binnenzijde
Onderscheid wordt gemaakt tussen:
 Kadevakken 1 en 3 t/m 5
 Kadevak 2
Kadevakken 1 en 3 t/m 5
Aangezien het overslagdebiet beperkt blijft tot maximaal aan 0,1 l/m/s is het niet nodig
eisen te stellen aan de deklaag en de bekleding voor de binnenzijde; het is niet nodig
eisen te stellen ten aanzien van onderhoud en vee. Voor de kruin geldt in principe
hetzelfde, maar indien de gebruiksintensiteit van het onverhard wandelpad hoog is kan
er schade aan het gras ontstaan en dienen er herstel- en eventueel
beheersmaatregelen te worden genomen.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
-9-
24 januari 2014
Kadevak 2
Voor de binnenzijde geldt hetzelfde als voor de binnenzijde voor kadevakken 1 en 3 t/m
5. Op de kruin van kadevak 2 is een fietspad met asfaltverharding en funderingslaag
voorzien. Hierbij is vooral de aansluiting tussen grasbekleding en fietspad kwetsbaar.
Het is daarom nodig eisen te stellen aan de deklaag en de grasbekleding. Er dient een
goede erosiebestendige grasmat te worden ontwikkeld en gehandhaafd. Hiervoor dient
de toplaag te bestaan uit een leeflaag van teelaarde (zandige klei of leem). Om een
ersoiebestendige grasmat te krijgen en te houden dient bij voorkeur waterstaatkundig of
natuurtechnisch beheer te worden toegepast.
Buitenzijde (waterbergingzijde)
Aan de buitenzijde worden geen eisen gesteld aan de bekleding op basis van het
overslagdebiet van 0,1 l/m/s. Het beheer van het talud van de kade dient echter wel op
de functie van de kade afgestemd te worden. Beheer door middel van begrazing door
vee in de vorm van groothoevigen is hierbij ongewenst. Dit type graslandbeheer
(categorie D) leidt tot een zeer slechte erosiebestendige grasbekleding (zie kader).
Vanuit het oogpunt van een voldoende erosiebestendige grasbekleding is
graslandbeheer categorie A of B aan te bevelen.
Graslandbeheer cat. D (bron: VTV2006)
Zeer slecht erosiebestendige bekledingen ontstaan bij het achterwege blijven van jaarlijks beheer, bij
jaarlijks één- tot viermaal (klepel)maaien zonder afvoer van het maaisel, bij beweiding met runderen en
paarden en bij zeer zware bemesting en overbeweiding. Deze vormen van beheer zijn niet geschikt
voor waterkerende dijken.
Bij de regelwerken en aansluitingen hiervan op de kades zal nader onderzocht moeten
worden welk eisen aan bekleding moeten worden gesteld (mogelijk toepassen van
bestorting of damwanden). Dit valt echter buiten de scope van onderhavig ontwerp.
Uit landschappelijke overwegingen is een goed ogende grasmat gewenst. Hieraan
worden de volgende eisen gesteld:
De bekleding van de waterkeringen dient te bestaan uit een grasmat die aangebracht
wordt in een leeflaag van ca. 0,5 m dikte. De leeflaag (bijvoorbeeld in de vorm van
teelaarde) bestaat uit schrale grond (zandige klei of leem) die ervoor zorgt dat de
grasmat voldoende kan ontwikkelen. Door gebruik van schrale grond wordt het
wortelstelsel gestimuleerd dieper door te dringen.
3.7
Minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel)
In het technische ontwerp van de dijk is in eerste instantie uitgegaan van een minimaal
benodigd profiel (veiligheidsprofiel) om de veiligheid op alle faalmechanismen te
garanderen, hierbij is ook rekening gehouden met het beschikbare materiaal. In het
uiteindelijke landschappelijke ontwerp kan er dan eventueel voor gekozen worden om
een ander landschappelijk profiel over deze dijk heen te plaatsen, zolang het minimaal
benodigde profiel maar aan de veiligheidseisen blijft voldoen.
Op het buitentalud is op het veiligheidsprofiel nog een marge van 30 cm gezet
(aangegeven met beoordelingslijn erosie) waarmee de afslagzone is aangegeven (zie
par.3.5 en bijlage D).
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 10 -
Definitief rapport
Het minimaal benodigde profiel (veiligheidsprofiel) wordt als volgt bepaald:
Stap1:
De minimale kruinhoogte van de waterkeringen is bepaald op basis van de
ontwerpwaterstand met een overslagdebiet van 0,1 l/m/s en een taludhelling van
minimaal 1:3 met een minimum kruinhoogtemarge van 0,3 m.
Stap 2:
Vervolgens zijn de volgende dimensies vanuit de in stap 1 bepaalde kruinhoogte
bepaald:
 Kruinbreedte: 1,5 m.
 Helling binnentalud (landzijde): 1 : 4 (v : h), op basis van berekeningen voor de
macrostabiliteit binnenwaarts.
 Helling buitentalud (bekkenzijde): 1 : 4 (v : h), op basis van berekeningen voor de
macrostabiliteit buitenwaarts.
Stap 3
Is een greppel/ bermsloot aanwezig?
Zo ja, dan is minimaal benodigde afstand tot greppel / bermsloot bepaald uitgaande van
een conservatieve aanname van de diepte van de sloot en sloottaludhelling van 1:3
Zo nee, dan dient i.v.m. microstabiliteit voor het binnentalud een helling van 1:5,2 te
worden aangehouden vanaf het punt waar de freatische lijn kan uittreden.
Onderstaande figuren geeft dit principe aan:
Figuur 3.1 Principeschetsen veiligheidsprofiel (met en zonder bermsloot/greppel) 1
Greppels en bermsloten worden (indien mogelijk) behouden aan de binnenzijde van de
waterkering, t.b.v. de drainerende werking voor de waterkering. Hierbij wordt opgemerkt
dat er rekening mee gehouden dient te worden dat bij inzet van de waterberging er aan
de buitenzijde van het waterbergingsgebied ook water kan staan als gevolg van
natuurlijk voorkomende inundaties zoals deze nu ook in de huidige situatie plaatsvinden.
1
Voor de figuren is een fictief binnentalud met helling 1:6 aangehouden.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 11 -
24 januari 2014
De helling van 1:4 aan de buitenzijde (waterbergingszijde) is gebaseerd op het minimaal
restprofiel zoals in TR Actuele sterkte van dijken beschreven. Hierbij is het talud aan de
“droge” kant van de waterkering. Door aanwezigheid van een grasbekleding, dat de
optredende golfhoogte maximaal 0,25 m zal bedragen en dat het bergingsgebied
bomenrijk is (geen groot strijkvlak) is een taludhelling van 1:4 aan de waterbergingszijde
toch voldoende.
Aan de toe te passen grond binnen het veiligheidsprofiel worden eisen gesteld vanuit
oogpunt van veiligheid (zie ook par. 3.8).
3.8
Grondeigenschappen
Het grondonderzoek is uitgevoerd door MOS Grondmechanica en heeft bestaan uit 15
sonderingen en 19 boringen [ref. 1]. Bij 2 boringen is per boring 1 geroerd monster
genomen. De resultaten van het grondonderzoek zijn toegevoegd aan dit rapport in
bijlage A. Tevens heeft MOS Grondmechanica korrelverdelingen bepaald van de 2
geroerde monsters [ref. 2]. De resultaten hiervan zijn weergegeven in bijlage A.
Vanaf maaiveld (NAP+22,13 m à NAP+23,89 m) is een toplaag van ca. 0,50 m tot
maximaal 1,00 m dikte aanwezig. De toplaag bestaat uit humeus zand. Hieronder
bevind zich tot een diepte van NAP+21,50 m à NAP+19,50 m een los tot matig gepakte,
grindhoudende zandlaag (A) gevolgd door een matig gepakte zandlaag (B) tot de
verkende diepte van NAP+3,00 m. De zandlaag (B) wordt door een leemlaag, variërend
in dikte van een halve tot enkel meters, doorsneden. De leemlaag bevind zich op een
diepte van ca. NAP+15, 00 m à NAP+8,00 m. Ter plaatse van kadevak 3 en 4 ligt de
leemlaag hoger, namelijk op ca. NAP+19,50 m, en heeft een dikte van ca. 0,50 m.
Op een viertal plaatsen wijkt de opbouwopbouw af van de opbouw hierboven
beschreven. Ten eerste, op de grens van kadevak 2 en 3. Hier bevind zich onder de
zandlaag (A) een kleipakket tot aan NAP+19,40 m à NAP+19,00 m, gevolgd door de
zandlaag (B) waarna het standaard profiel wordt gevolgd. Ten tweede, ter plaatse van
kadevak 4 is direct onder de toplaag een veenlaag van maximaal 1,50 m dik aanwezig.
Hieronder volgt het standaardprofiel met de kanttekening dat de leem laag hoger is
gesitueerd. Ten derde, binnen kadevak 4, direct ten noordoosten van het zojuist
beschreven afwijkend grondprofiel is er direct onder de toplaag een dunne zandlaag (ca.
0,5 m dik) aanwezig, hieronder bevind zich weer een bescheiden leemlaag (ca. 0,3 m
dik). Dit geheel wordt gevolgd door een doorgaand zandpakket. Vermoedelijk betreft het
hier een verlaten beekbedding. Tot slot, ter plaatse van kadevak 5, direct aansluitend op
de vermoedelijke verlaten beekbedding, is onder de toplaag een dunne veenlaag (ca.
0,5 m) aanwezig waarna het standaardprofiel wordt vervolgd. [ref 1]
De bodemopbouw binnen het gebied is globaal ingedeeld in vijf verschijningsvormen. In
tabellen 3-1 t/m 3-5 is een representatieve bodemopbouw voor de vijf
verschijningsvormen binnen het projectgebied aangegeven.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 12 -
Definitief rapport
Tabel 3-1 Representatief standaard bodemprofiel doorsneden zandpakket binnen het projectgebied,
op basis van sondering S902 en boring B900.
Bovenkant laag
[m t.o.v. NAP]
Onderkant laag
[m t.o.v. NAP]
+23,89 (MV)
Grondsoort
Consistentie
Korrelgrootte
+23,09
ZAND, humeus, toplaag
Los tot matig
Matig fijn
+23,09
+21,89
ZAND, zwak siltig, matig
grindig
Los tot matig
Matig grof
+21,89
+15,80
ZAND, zwak siltig, zwak
grindig
Matig
Matig grof
+15,80
+11,00
ZAND, zwak siltig, dunne
leemlagen
Matig
-
+11,00
+4,00
ZAND
Matig
-
Tabel 3-2 Representatief bodemprofiel klei bovenop zandpakket binnen het projectgebied, op basis
van boring B02.
Bovenkant laag
[m t.o.v. NAP]
Onderkant laag
[m t.o.v. NAP]
Grondsoort
Consistentie
Korrelgrootte
+23,02 (MV)
+22,32
ZAND, humeus, toplaag
Matig
Matig fijn
+22,32
+21,82
ZAND, zwak siltig
matig
Matig fijn
+21,82
+20,42
ZAND, zwak siltig, zwak
tot matig grindig
Matig
Matig grof
+20,42
+19,32
KLEI, zwak siltig
Matig
-
+19,32
+18,02
ZAND, zwak siltig
Matig
Matig fijn
Tabel 3-3 Representatief bodemprofiel veenlaag bovenop zandpakket binnen het projectgebied, op
basis van boring B05.
Bovenkant laag
[m t.o.v. NAP]
Onderkant laag
[m t.o.v. NAP]
Grondsoort
Consistentie
Korrelgrootte
+22,35 (MV)
+21,95
ZAND, humeus, toplaag
Matig
Matig fijn
+21,95
+20,55
Veen, matig siltig
Slap
-
+20,55
+20,15
ZAND, zwak siltig, zwak
tot matig grindig
Matig
Matig grof
+20,15
+18,95
ZAND, zwak tot matig
siltig
Matig
Matig fijn
+18,95
+18,75
LEEM
Matig
-
+18,75
+18,02
ZAND, zwak siltig
Matig
Matig fijn
Tabel 3-4 Representatief bodemprofiel zandpakket zonder grind binnen het projectgebied, op basis
van boring B07.
Bovenkant laag
[m t.o.v. NAP]
Onderkant laag
[m t.o.v. NAP]
Grondsoort
+22,24 (MV)
+21,54
ZAND, humeus, toplaag
Matig
Matig fijn
+21,54
+21,04
ZAND, matig siltig
matig
Matig fijn
+21,04
+20,74
LEEM, zwak zandig
Matig
-
+20,74
+17,24
ZAND, matig siltig
Matig
Matig grof
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
Consistentie
Korrelgrootte
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 13 -
24 januari 2014
Tabel 3-5 Representatief bodemprofiel dunne veenlaag bovenop zandpakket binnen het
projectgebied, op basis van boring B08.
Bovenkant laag
[m t.o.v. NAP]
Onderkant laag
[m t.o.v. NAP]
Grondsoort
Consistentie
Korrelgrootte
+22,18 (MV)
+21,96
ZAND, humeus, toplaag
Matig
Matig fijn
+21,96
+21,58
VEEN, zwak siltg, zwak
zandig
Slap tot
matig
-
+21,58
+21,28
ZAND, zwak siltig
Matig
Matig fijn
+21,28
+19,93
ZAND, zwak siltig, zwak
tot matig grindig
Matig
Matig grof
+19,93
+17,18
ZAND, zwak siltig
Matig
Matig fijn
Sondering S02 is verplaatst in verband met de ligging van De Dommel. Sondering SK05
is komen te vervallen in verband met de te verwachten spoorvorming op het terrein van
derden.
Ondergrond
De in de berekeningen aangehouden grondparameters (rekenwaarde) zijn afgeleid op
basis van het uitgevoerde grondonderzoek door MOS Grondmechanica [ref 1], tabel 1
van NEN 6740:2006 [ref. b] en ervaring. In tabel 3-6 zijn de representatieve waarden
van de grondparameters samengevat.
Tabel 3-6 Representatieve waarden van de grondparameters
Grondlaag
Consistentie
Volumegewicht
nat
droog
[kN/m3]
[kN/m3]
’rep
[˚]
c’rep
[kPa]
ZAND, humeus
Los tot matig
20,0
18,0
27,0
0,0
ZAND, siltig
Matig
20,0
18,0
31,0
0,0
LEEM, zwak zandig
Matig
14,0
14,0
27,5
1,0
VEEN, mineraalarm
Slap
11,0
11,0
15,0
5,0
KLEI
Slap
15,0
15,0
22,5
0,0
Vast
21,0
19,0
35,0
0,0
ZAND
droog
nat
φ’rep
c’rep
=
=
=
=
droog volumegewicht (natuurlijk watergehalte) [kN/m3]
nat volumegewicht [kN/m3]
representatieve waarde van de effectieve hoek van inwendige wrijving [°]
representatieve waarde van de effectieve cohesie [kPa]
De rekenwaarden van de grondparameters worden bepaald door de representatieve
waarden te delen door de betreffende partiële materiaalfactoren conform het addendum
TR Waterkerende grondconstructies. [ref d]. Doordat de sterkteparameters via tabel 1
NEN 6740 zijn bepaald worden ook de materiaalfactoren van tabel 3 NEN 6740
gebruikt. In tabel 3-7 zijn de partiële materiaalfactoren weergegeven.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 14 -
Definitief rapport
Tabel 3-7 Partiële materiaalfactoren
m
Parameter
Volumiek gewicht (nat/droog)
1,0
Inwendige wrijving (tangent φ’)
1,2
Cohesie (c’)
1,5
De rekenwaarden van de grondparameters worden weergegeven in tabel 3-8.
Tabel 3-8 Rekenwaarden van de grondparameters
Grondlaag
Consistentie
’d
Volumegewicht
nat
droog
[kN/m3]
[kN/m3]
c’d
[kPa]
[˚]
ZAND, humeus
Los tot matig
20,0
18,0
23,0
0,0
ZAND, siltig
Matig
20,0
18,0
26,6
0,0
LEEM, zwak zandig
Matig
14,0
14,0
23,5
0,7
VEEN, mineraalarm
Slap
11,0
11,0
12,6
3,3
KLEI
Slap
15,0
15,0
19,0
0,0
Vast
21,0
19,0
30,3
0,0
ZAND
droog
nat
φdp
c’d
=
=
=
=
droog volumegewicht (natuurlijk watergehalte) [kN/m3]
nat volumegewicht [kN/m3]
rekenwaarde van de effectieve hoek van inwendige wrijving [°]
rekenwaarde van de effectieve cohesie [kPa]
Voor de zettingsberekeningen zijn ook de samendrukkingsparameters alsmede de
verticale consolidatiecoëfficiënten van de grondlagen van belang.
In tabel 3-9 zijn de representatieve waarden van de samendrukkingsparameters
alsmede de verticale consolidatiecoëfficiënten samengevat.
Tabel 3-9 Representatieve waarden van de samendrukkingsparameters en verticale
consolidatiecoëfficiënten
Grondlaag
Consistentie
Volumegewicht
nat
droog
[kN/m3]
[kN/m3]
C’p / Cp
[-]
C’s / Cs
[-]
Cv
2
[m /s]
ZAND, humeus
Los tot matig
20,0
18,0
300 / 1000
2500 / 10000
1 x 10-3
ZAND, siltig
Matig
20,0
18,0
1500 / 7500
5000 / 25000
0,05
LEEM, zwak zandig
Matig
20,0
20,0
55 / 190
1500 / 4500
5 x 10-8
KLEI
Slap
15,0
15,0
10 / 40
110 / 550
3 x 10-8
VEEN, mineraalarm
Slap
11,0
11,0
5 / 20
20 / 100
1 x 10-7
droog
nat
C’p / Cp
C’s / Cs
Cv
=
=
=
=
=
droog volumegewicht (natuurlijk watergehalte) [kN/m3]
nat volumegewicht [kN/m3]
representatieve waarden van de primaire samendrukkingscoëfficiënten [-]
representatieve waarden van de secundaire samendrukkingscoëfficiënten [-]
verticale consolidatiecoëfficiënt [m2/s]
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 15 -
24 januari 2014
De partiële materiaalfactoren voor de samendrukkingsparameters en verticale
consolidatiecoëfficiënt zijn gelijk aan 1,0. Dit houdt in dat de rekenwaarden gelijk zijn
aan de representatieve waarden zoals in tabel 3-9 weergegeven.
Aan te brengen materiaal
Aangenomen wordt dat de kade zoveel als mogelijk gebouwd wordt met herbruikbare
grond uit het projectgebied. Voor de grond binnen het veiligheidsprofiel (zie par. 3.6) is
de eis dat deze grond voor het hoofdbestanddeel uit zand dient te bestaan. Het zand
mag de bijbestanddelen silt, klei of humeus hebben met dien verstande dat het
percentage organisch stofgehalte kleiner dan 5 procent (< 5%) dient te bedragen. [ref h]
De bijbehorende minimale eigenschappen van de aan te brengen grond zijn voorlopig
vastgesteld in tabel 3-10.
Tabel 3-10 Materiaal dijk (representatieve waarden)
Grondsoort
Grondlichaam – kade
(hoofdbestanddeel: zand
bijmengsel: silt, klei, humeus)
Volumegewicht
nat
droog
[kN/m3]
[kN/m3]
> 20,0
> 18,0
’rep
[˚]
c’rep
[kPa]
organisch
stofgehalte
> 27,0
0
< 5%
Daarnaast dient het aan te brengen materiaal voor de kade naar behoren verdicht te
worden. Na verdichting moet de droge dichtheid tenminste 97% van de proctordichtheid
(éénpuntsproctor-proef) bij het aanwezige watergehalte bedragen.
Aan de grond buiten het veiligheidsprofiel worden geen eisen gesteld uit oogpunt van
veiligheid behalve dat het aandeel wortelresten maximaal 25% mag bedragen. Dit geldt
ook voor de grond in de afslagzone waarvoor is uitgegaan van een conservatief
scenario. Desalniettemin wordt aanbevolen om het volume grond tussen de leeflaag
voor de grasbekleding en het veiligheidsprofiel aan de eigenschappen volgens tabel 310 te laten voldoen.
Er dient een leeflaag bestaande uit teelaarde, zandige klei of leem van 0,5 m dikte te
worden aangebracht. Daar waar deze leeflaag het veiligheidsprofiel doorsnijdt is er geen
significante vermindering van de stabiliteit van de kade te verwachten. Het wortelstelsel
van de grasmat draagt namelijk ook bij aan de stabiliteit.
Zettingen
Met behulp van zettingsberekeningen wordt de hoeveelheid overhoogte ten behoeve
van de aanleghoogte bepaald. In hoofdstuk 4.7 wordt hier nader op ingegaan. Ter
plaatse van grens van kadevakken 2 en 3 zijn zettingsgevoelige lagen aanwezig en in
kadevakken 4 en 5 zijn sterk zettingsgevoelige lagen aanwezig.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 16 -
Definitief rapport
3.9
Aandachtspunten projectgebied
3.9.1
Onderdelen van toekomstige kaden/keringen
Algemeen
Op de kade worden rasters, poorten en tourniquets geplaatst. Deze moeten naar
behoren geplaatst worden, zodanig dat er geen spleten tussen geplaatste objecten en
omringende grond is. Dit ter voorkoming van intredepunten van water en van
aangrijppunten van erosie van de kade.
Kadevak 1
Op de kopse kant van de kade wordt de bestaande watergang gedempt. Alvorens tot
demping over te gaan, dient de sliblaag uit de watergang te zijn gebaggerd. De
aanvulling dient naar behoren te worden verdicht. Naast dit heeft de gemeente
aangegeven dat bij voorkeur de huidige breedte van het pad langs de sloot blijft
gehandhaafd en dat er bij voorkeur geen eisen worden gesteld aan het gebruik van het
talud van de kaden aan de waterbergingszijde. Om hieraan gehoor te kunnen geven is
de kruinbreedte van 5 meter teruggebracht tot 4 meter en wordt het talud aan de
waterbergingszijde hier in 1:10 in plaats van 1:6 uitgevoerd.
Kadevak 2
De bestaande greppel naast het pad wordt gedempt. Alvorens tot demping over te gaan,
dient de eventueel aanwezige sliblaag of humeuze toplaag uit de greppel te zijn
gebaggerd/gegraven. De aanvulling dient naar behoren te worden verdicht. Naast dit is
voor een goede inpassing van de kade in overleg met de gemeente besloten om het
talud aan de westzijde te verflauwen. Op dit traject is de aanwezigheid van bestaande
en nieuw aan te planten bomen een aandachtspunt.
Kadevak 5
Aan de zuidzijde van de kade wordt een watergang aangelegd.
Aansluiting westzijde
De kade (kadevak 1) dient aan de flank van het beekdal aan te sluiten op hoger gelegen
terrein. Uit veldmetingen blijkt dat het terrein aan de westzijde op circa 23,6 m + NAP
gelegen is. Hierdoor kan er bij maximale inzet van het waterbergingsgebied (23,66 m +
NAP) water langs de kade richting watergang DL31 stromen. Om dit te voorkomen
wordt een gedeelte van perceel H138 opgehoogd. Het terrein hier wordt opgehoogd tot
23,8 m + NAP en wordt aangesloten op de bestaande hoogtelijn van deze hoogte. Voor
voldoende robuustheid wordt een zone van 10 meter breed op deze hoogte
aangehouden. Omdat het terrein over een brede zone opgehoogd wordt is een
waakhoogte van 30 cm niet nodig. De bezwijkmechanismen, zoals golfslag, die op een
kade van toepassing zijn gelden hier vanwege de beperkte waterdiepte niet.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 17 -
24 januari 2014
Aansluiting oostzijde
De kade (kadevak 5B) dient aan de flank van het beekdal aan te sluiten op hoger
gelegen terrein. Uit veldmetingen blijkt dat het terrein aan de oostzijde op circa 23,6 a
23,7 m + NAP gelegen is. Hierdoor is er een kans dat bij maximale inzet van het
waterbergingsgebied (23,66 m + NAP) water langs de kade richting aangelegen
aspergeveld en watergang DL32 gaat stromen. Om dit risico uit te sluiten wordt een
gedeelte van perceel E513 opgehoogd. Het terrein hier wordt opgehoogd tot 23,7 m +
NAP. Voor voldoende robuustheid wordt een zone van 10 meter breed op deze hoogte
aangehouden. Omdat het terrein over een brede zone opgehoogd wordt is een
waakhoogte van 30 cm niet nodig. De bezwijk-mechanismen, zoals golfslag, die op een
kade van toepassing zijn gelden hier vanwege de beperkte waterdiepte niet.
3.9.2
Bekleding kaden
Voor het buitentalud (waterbergingszijde) is een beheer middels begrazing door
groothoevig vee ongewenst. Het beweiden van groothoevigen wordt vanuit waterkerend
oogpunt sterk afgeraden (zie o.a. VTV 2007 bijlage 8-1). Indien men vanuit natuurlandschappelijk oogpunt toch beweiding wilt hebben, dan genieten schapen de voorkeur
boven andere kleinhoevigen. Ten aanzien van kadevak 1 is hierin een andere keuze
gemaakt en is het talud verflauwd tot 1:10.
3.9.3
Aansluiting op regelwerk
Het ontwerp van de (aansluiting op) het regelwerk valt buiten de scope van de opdracht.
3.9.4
Niet-waterkerende objecten
Kabels en leidingen
Ter plaatse van kadevak 2 worden door de gemeente kabels en leidingen door de kade
aangelegd. Dit ten behoeve van de ontwikkeling van de woonterp gelegen in het
waterbergingsgebied. Bij het ontwerp van de kabels en leidingen dient men aan te tonen
dat voldaan wordt aan Algemene Regels Keur Waterschap De Dommel 2013. Voor de
aanleg ervan dienen de desbetreffende nutsbedrijven hiervoor een aanvraag vrijstelling
in te dienen bij het waterschap.
Begroeiing
Op de volgende kadevakken bevinden zich bomen die bij eventuele ontworteling de
kade zouden kunnen aantasten.
 kadevakken 1, 2, 3, 4 en 5A aan de landzijde.
Hiermee is in het ontwerp al rekening gehouden door de toetsing of de ontgronding
buiten het veiligheidsprofiel blijft.
Bomen zijn getoetst aan de hand van het veiligheidsprofiel (beoordelingsprofiel). Als een
boom inclusief eventuele ontgrondingskuil (door windworp) het veiligheidsprofiel
doorsnijdt, dient het profiel te worden verschoven dan wel de boom te worden
verwijderd. Hierbij is uitgegaan van een ontgrondingskuil van 4 m breed en 1 m diep
conform VTV2006.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 18 -
Definitief rapport
Een ontgrondingskuil hoeft niet te worden toegepast als aan één van de volgende
voorwaarden wordt voldaan:
 de boom is lager dan 5 m
 de boom is vitaal genoeg (dit blijkt uit bomenonderzoek)
 takken zijn gesnoeid
 inkeping in stam maken zodat hij daar breekt, en niet ontgrondt
Onderstaand figuur geeft het principe weer:
Verstoringszone (ontgrondingskuil) boom
>5m
1:6
1:4
1:5
ontgrondingskuil
(1 x 4 m)
1:4
veiligheidsprofiel hoogte en stabiliteit
ontwerpprofiel
Overige constructies
Overgangen
In kadevak 2 komt een overgangen voorzien van een asfaltverharding of verharding met
klinkers (aan te leggen door de gemeente). De verharding wordt op een
zandondergrond aangelegd en is geschikt voor verhuiswagens, vuilniswagens en
onderhoudsmaterieel.
Bij kadevak 4 is aan de bovenstroomse zijde, aan de linkeroever een veegvuiluitdraaiplaats voorzien. Deze dient vanaf de kade toegankelijk middels een afrit voorzien
van grasbetontegels. De percelen aan de noordzijde van kadevak 4 dienen middels een
overgang, zijnde grasbetontegels, toegankelijk te zijn.
3.10
Gehanteerde literatuur en documentatie
[1]
[2]
[3]
Grondonderzoek MOS, gebied Valkenswaard-Zuid
Labonderzoek MOS, gebied Valkenswaard-Zuid
Voortoets Howabo-varianten in het kader van Natura 2000, Arcadis
[a]
[b]
[c]
[d]
Technisch Rapport Waterkerende Grondconstructies, TAW, juni 2001
NEN6740 2006, NEN, september 2006
Handreiking Constructief Ontwerpen, TAW, april 1994
Leidraad Rivieren, Addendum bij het Technisch Rapport Waterkerende
Grondconstructies, ENW, juli 2007
Technisch Rapport Waterspanningen bij dijken, TAW, september 2004
Handreiking Ontwerpen en Verbeteren Keringen langs regionale rivieren, ENW,
2009
Voorschrift Toetsen op Veiligheid Primaire Waterkeringen 2006, RWS, augustus
2007
Grond voor kaden, rapport 16-2008, STOWA, 2008
[e]
[f]
[g]
[h]
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 19 -
24 januari 2014
4
ONDERBOUWING ONTWERP
In dit hoofdstuk zijn alle relevante aspecten c.q. faalmechanismen besproken die
relevant zijn voor het ontwerp van de nieuw aan te leggen waterkeringen.
Specifieke uitgangspunten voor de waterkeringen zijn benoemd en indien noodzakelijk
geacht onderbouwd. Daarnaast is de berekeningswijze omschreven en zijn de
belangrijke aspecten in de berekeningen benoemd.
De relevante faalmechanismen die zijn behandeld voor het geotechnisch ontwerp zijn:
 Hoogte;
 Piping;
 Macrostabiliteit binnenwaarts en buitenwaarts;
 Microstabiliteit.
Daarnaast zijn nog de volgende overige relevante aspecten beoordeeld:
 Stabiliteit bekleding;
 Zettingen.
4.1
Hoogte
De ontwerphoogte bedraagt NAP+24,00 m voor de kaden en NAP+24,26 m voor het
regelwerk (zie par. 3.2.4). De aanleghoogte voor de kadevakken waar het doorsneden
zandpakket-grondprofiel aanwezig is bedraagt NAP+24,05 m (0,05 m ter compensatie
door variatie in de ondergrond en de herschikking van het korrelskelet en deze zijn
volledig opgetreden tijdens of direct na de aanleg van de kades).
Voor kadevak 4 profiel E bedraagt de aanleghoogte van de kade NAP+24,50 m in
verband met een te verwachte zetting tot 0,50 m waarvoor een overhoogte van 0,50 m
wordt aangehouden (zie 4.7).
Voor kadevakken 3 en 5 profielen G en D dienen eveneens overhoogten te worden
gebruikt om de optredende zettingen te compenseren zodat de ontwerphoogte
gedurende 40 jaar wordt gehaald. Voor kadevak 3 profiel G bedraagt de aanleghoogte
NAP+24,05 m (zie 4.7). Voor kadevak 5 profiel D bedraagt de aanleghoogte NAP+24,19
m (zie 4.7).
4.2
Piping
Piping is het ontstaan van zandmeevoerende wellen als gevolg van kwelwegen in de
grondlagen onder de waterkering. Piping kan alleen optreden als onder een slechtdoorlatende grondlaag (grondlaag of ondoorlatende waterkering) een (goed
doorlatende) zandlaag aanwezig is en in het achterland het zand vrij kan uittreden door
een afwezigheid van de deklaag of het opbarsten van de deklaag. Piping kan dan
optreden indien in de (watervoerende) zandlaag een verschil in stijghoogte voor en
achter de waterkering aanwezig is.
De waterkering zal bestaan uit een zandkade met aan beide zijden een leeflaag van 0,5
m dikte voor de grasbekleding bestaande uit teelaarde. De ondiepe ondergrond bestaat
uit een hier en daar doorsneden zandpakket of een waterremmende veenlaag.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 20 -
Definitief rapport
Om te bepalen of er een uittredepunt kan ontstaan, is bekeken of de waterremmende
lagen (leem en veen) kunnen opbarsten. In tabel 4-1 is dit beschouwd. Een stijghoogte
van ca. NAP+22,00 m is aangehouden.
Tabel 4-1
grondprofiel
Onderkant
waterremmende laag
[m tov NAP]
Waterdruk
opwaarts
2
[kN/m ]
Gronddruk
neerwaarts
[kN/m2]
Veiligheid tegen
opbarsten [-]
Doorsneden
zandpakket
+19,25
26,00
61,75
2,38
(profiel G)*
Veenlaag
+20,25
17,50
28,25
1,61
(profiel E)**
*
0,50 m humeus zand (toplaag), 1,25 m zand en 1,25 m klei
**
0,50 m humeus zand (toplaag) en 1,75 m veen
Bij kadevak 5A is aan de landzijde een sloot aanwezig en wordt er aan de
waterbergingszijde een nieuw aan te leggen sloot geprojecteerd. Deze sloten zijn
zodanig diep dat ze de ondiepe, dunne veenlaag doorsnijden en in de daaronder
gelegen zandlaag eindigen (profiel D). Hierdoor is piping voor profiel D nog niet uit te
sluiten en dient verder onderzocht te worden met behulp van de rekenregel van Bligh.
L > Ccreep * (H-0,3d)
Bligh
Waarbij:
L = intreepunt (sloot waterberginszijde) tot uittreepunt (sloot landzijde)
Ccreep = creepfactor voor zand
H = verval over de kade (MHW – slootpeil)
d = dikte waterremmende laag tot aan watervoerende laag
*
**
= 28,62 m
= 14*
= 1,59 m**
=0m
op basis van gemiddelde korrelgrootte 271 m (korrelgrootteanalyse boring B08)
slootpeil NAP+22,07 m aangehouden
Indien de kwelweglengte L groter is dan Ccreep * (H-0,3d) is er geen piping.
28,62 > 22,26
Conclusie piping
De in de uitgangspunten gestelde geometrie van de waterkeringen voldoen aan het
mechanisme piping.
Er is genoeg grondgewicht aanwezig om opbarstsituaties en daarmee ook
uittredepunten uit te sluiten. Voor kadevak 5A is op grond van de Bligh-berekening
piping uit te sluiten.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 21 -
24 januari 2014
4.3
Macrostabiliteit binnenwaarts en buitenwaarts
Het faalmechanisme macrostabiliteit betreft het afschuiven van een deel van het
grondlichaam langs een glijvlak. Dit kan optreden als de belastingen op de dijk en/of het
gewicht van de dijk zelf groter worden dan de sterkte van de dijk.
De veiligheidsfactor (SF) van de macrostabiliteit is berekend met behulp van het
computermodel D-GeoStability versie 10.1 (build 1.4). De macrostabiliteit voor zowel
land- als bekkentalud is berekend voor de situatie tijdens de gebruikssituatie bij
hoogwater voor het binnentalud en vallend water voor het bekkentalud. De
berekeningen zijn uitgevoerd met rekenwaarden waarden van de grondparameters.
De macrostabiliteit is bepaald voor een aantal maatgevende ontwerpprofielen. In
onderstaande tabel 4-2 is aangegeven welke ontwerpprofielen zijn doorgerekend.
Tabel 4-2: overzicht maatgevende ontwerpprofielen
kadevak
maatgevend
ontwerpprofiel
1
-
2
-
3
G
4
E
5
D
Ten behoeve van het berekenen van de macrostabiliteit zijn de volgende maatgevende
geometrieën en situaties vastgesteld:
 Stabiliteit van het binnentalud (landzijde) tijdens MHW en tijdens val na MHW.
o Talud watergang is 1:6.
o Kruinbreedte is 5,00 m.
o Helling binnentalud 1:3 (of flauwer wanneer nodig).
o Kruinhoogte NAP+24,00 m.
 Stabiliteit van het buitentalud (bekkenzijde) tijdens MHW en tijdens de val na MHW.
o Helling bekkentalud 1:6.
o Kruinbreedte is 5,00 m
o Helling binnentalud 1:3 (of flauwer wanneer nodig).
o Kruinhoogte NAP+24,00 m.
 MHW bedraagt NAP+23,66 m.
 Voor buiten- als binnentaludberekeningen is de freatische grondwaterstand tijdens
MHW als tijdens val na MHW naar winterpeil (zijnde NAP+21,36 m voor gebied ten
oosten van de Dommel en NAP+21,80 m voor het gebied ten westen van de
Dommel) gemodelleerd.
 Voor buiten- als binnentaludberekeningen is in het diepe zandpakket een stijghoogte
gelijk aan de freatische grondwaterstand aangehouden
Op grond van de aanwezigheid van zettingsgevoelige lagen dient er een correctie van
de maatgevende geometrieën plaats te vinden. Er worden overhoogtes aangebracht om
de kruinhoogte van NAP+24,00 m over de planperiode te garanderen. Voor een
detaillering hiervan wordt verwezen naar paragraaf 4.7.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 22 -
Definitief rapport
Naar aanleiding van verkennende berekeningen is bepaald dat de waterkerende functie
van de kades pas mag worden toegekend na een periode van 31 dagen na start van het
kadevak met de langste realisatieperiode (zie paragraaf 4.7), zijnde kadevak 4. Na
berekening zijn de volgende resultaten ontstaan:
Tabel 4-3: overzicht van de resultaten van de macrostabiliteit
Kade-
ontwerp
Minimale
Berekende
Berekende veiligheid
Voldoet
vak
-profiel
veiligheid
veiligheid
(31 dagen na start
de kade
na
kadevak 4)
oplevering
3
4
5
G
E
D
binnenwaarts
MHW
1,05
1,43
n.v.t.
ja
binnenwaarts
val
1,05
1,42
n.v.t.
ja
buitenwaarts
MHW
1,00
1,97
n.v.t.
ja
buitenwaarts
val
1,00
1,95
n.v.t.
ja
binnenwaarts
MHW
1,05
n.v.t.
1,11
ja
binnenwaarts
val
1,05
n.v.t
1,13
ja
buitenwaarts
MHW
1,00
n.v.t
1,71
ja
buitenwaarts
val
1,00
n.v.t
1,48
ja
binnenwaarts
MHW
1,05
n.v.t
1,18
ja
binnenwaarts
val
1,05
n.v.t
1,18
ja
buitenwaarts
MHW
1,00
n.v.t
2,02
ja
buitenwaarts
val
1,00
n.v.t
1,82
ja
Tijdens hoogwater komt er ook water aan/tegen het binnentalud van de
waterbergingskaden te staan. Dit komt omdat de doorvoercapaciteit net stroomafwaarts
van de waterberging beperkt is. Een potentieel risico is dat, bij functioneren van de
waterberging, de waterstand aan het binnentalud snel naar winterpeil valt waardoor er
een verhoogde waterspanning in de kade is terwijl er aan de binnentaludzijde geen
steundruk van het water is. Hierdoor kan macro-instabiliteit van het binnentalud
optreden.
Voor dit risico is ontwerpprofiel D maatgevend en is hier de macrostabiliteit
binnenwaarts doorgerekend bij een val van de waterstand van NAP+22,70 m (zijnde de
waterstand tegen binnentalud als gevolg van de onvoldoende doorvoercapaciteit) naar
winterpeil (NAP+21,36 m). De berekende veiligheid bedraagt 1,15 (minimaal benodigd
1,05). De stabiliteit van de kades is gewaarborgd bij een eventuele val van het water
aan de binnentaludzijde van de kades.
De kades 3, 4 en 5 ondergaan nog zettingen na realisatie. In tabel 4.4 zijn deze
weergegeven. De opdrachtgever kan op basis daarvan bepalen wanneer de
waterkerende functie aan de kades wordt toegekend met dien verstande dat deze
minimaal 31 dagen na de start van de langste realisatieperiode behoort te zijn.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 23 -
24 januari 2014
Tabel 4-4: nog te verwachte zettingen profielen D, E en G
Profiel
31 dagen
0,5 jaar
1 jaar
(183 dagen)
(365 dagen)
1,5 jaar
(548 dagen)
D
5,0 cm
3,4 cm
2,8 cm
2,4 cm
E
15,5 cm
8,6 cm
7,0 cm
6,1 cm
G
1,7 cm
< 1 cm
< 1 cm
< 1 cm
De ontwerpprofielen A t/m C, F en H t/m K zijn op grond van geometrie en/of
hoogteligging t.o.v. het MHW op voorhand goed bevonden voor wat betreft
macrostabiliteit buiten- als binnenwaarts.
4.3.1
Conclusie macrostabiliteit
Alle ontwerpprofielen hebben na 31 dagen na de start van de kade met de langste
realisatieperiode (zijnde kade 4) een zodanige geometrie en hoogteligging dat de
veiligheid voor wat betreft macrostabiliteit buiten- als binnenwaarts tijdens maatgevende
omstandigheden voldoende is.
4.4
Microstabiliteit
Micro-instabiliteit treedt op aan het oppervlak van het talud in de buurt van de landteen
ten gevolge van hoge drukken en waterstromingen door de kern van de waterkering. Bij
een waterkering bestaande uit een kern van zand eventueel afgedekt met een
kleibekleding kan door een hoge ligging van de freatische lijn in de waterkering de
deklaag of bekleding opbarsten bij aanwezigheid van een bekleding. Indien geen
bekleding aanwezig is, kan zand uitspoelen of afschuiven.
Het faalmechanisme microstabiliteit wordt getoetst conform Technisch Rapport
Waterkerende Grondconstructies paragraaf 5.4.4 [ref a.]. Dit omdat het binnentalud een
helling steiler heeft dan 1: 5,2, welk als eenvoudige geometrische toetsvoorwaarde
geldt, en het ontbreken van een binnenteensloot.
De microstabiliteit van het binnentalud is bepaald voor ‘toetsing op uitspoeling’ en
‘toetsing op afschuiven’.
Beide controles zijn in eerste instantie uitgevoerd met een taludhelling van 1:3. Zoals uit
onderstaande resultaten blijkt is de controle op afschuiven maatgevend.
De controle op uitspoeling ziet er als volgt uit [ref. a]:
tan  
Waarin:
γnγd
ρg
ρw
γm,ρ
α
 g  w
 w d  m,   n
= 2,0 (-)
= 1800 kg/m3, volumieke massa van grond
= 1000 kg/m3, volumieke massa van water
=1,0 (-), materiaalfactor voor de volumieke massa
= 18,4˚, helling van het talud (1/3)
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 24 -
Definitief rapport
tan α
= 0,33
g  w
 w d  m,  n
= 0,63
→
OK
De controle op afschuiven ziet er als volgt uit [ref. a]:
tan  
Waarin:
γn
γd
γm,φ
g
φ
tanφ
 n d  m,  g g sin 
 g
 g g cos   w
cos 
= 1,1 (-), schadefactor
= 1,1 (-), modelfactor
= 1,1, materiaalfactor voor de hoek van inwendige wrijving
= 9,81 m/s2
= 30˚, hoek van inwendige wrijving taludmateriaal
= 0,58
 n  d  m ,  g g sin 
 g
 g g cos   w
cos 
=1,16
→
afgekeurd
Conclusie microstabiliteit
De kade bestaat uit zand, de binnentaluds van de kades bestaan uit zand en hebben
een helling van 1V:3H. Uit de berekeningen blijkt dat het ontwerp niet voldoet.
Maatregelen dienen genomen te worden. Deze maatregelen kunnen zijn:
a) een drainagesysteem in de binnenteen aanleggen of;
b) het talud verflauwen naar 1V:6H of;
c) een binnenberm aanleggen (TR WG paragraaf 5.4.5).
Bovengenoemde mogelijkheden zijn bekeken. Omdat bij een groot deel van de kade ten
tijde van de inzet van de waterberging ook buiten het waterbergingsgebied water op het
maaiveld aanwezig is vormt de optie om drainage aan te leggen geen optimale
oplossing. Gekozen is om het talud waar nodig te verflauwen tot 1V:3,5H of 1V:4H. Dit
is verwerkt op de ontwerptekeningen, zie bijlage C.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 25 -
24 januari 2014
4.5
Bekleding
De bekleding voor de kruin en het binnentalud voldoet, hiervoor wordt verwezen naar
paragraaf 3.6.
Voor het buitentalud (waterbergingszijde) is een beheer middels begrazing door
groothoevig vee ongewenst. Het beweiden van groothoevigen wordt vanuit waterkerend
oogpunt sterk afgeraden (zie o.a. VTV 2007 bijlage 8-1). Indien men vanuit natuurlandschappelijk oogpunt toch beweiding wilt hebben, dan genieten schapen de voorkeur
boven andere kleinhoevigen. Ten aanzien van kadevak 1 is hierin een andere keuze
gemaakt en is het talud verflauwd tot 1:10.
4.6
Minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel)
In paragraaf 3.7 is het minimaal benodigd profiel (veiligheidsprofiel) bepaald voor de
kadevakken 1 t/m 5.
Het minimaal benodigd profiel is op de ontwerpprofielen A t/m K geprojecteerd. Bij de
ontwerpprofielen I-I’en H-H’ is de kade opgeschoven om te voorkomen dat de
ontgrondingskuil van de bestaande bomen direct aangrenzend aan het buitentalud het
buitentalud van het minimaal benodigd profiel doorsnijdt (zie kader).
4.7
Zettingen
Bij de aanleg van een nieuwe kade zijn zettingen bijna altijd aan de orde. Om de
zettingen tegen te gaan worden er vaak maatregelen genomen zoals het aanbrengen
van een voorbelasting of overhoogte. Bij dit project bestaat de bodemopbouw onder
andere uit zettingsgevoelige klei- en veenlagen (profielen D, E en G). Op grond van de
geometrie van de kade is voor profiel E de bodemopbouw met een doorsneden
zandpakket (leemlaag) doorgerekend.
Voor de zettingsberekeningen is gebruik gemaakt van de berekeningen voor de
macrostabiliteit. Dit leidt tot de volgende uitgangspunten:
 Talud buitentalud is 1:6.
 Kruinbreedte is 5,00 m.
 Helling binnentalud 1:3 (of flauwer waar nodig).
 Kruinhoogte NAP+24,00 m.
 Zettingsperiode van 10.000 dagen (ca. 30 jaar).
De gebruikte zettingsparameters zijn weergegeven in tabel 3-9 van paragraaf 3.8.
De berekeningen zijn uitgevoerd met behulp van het programma D Settlement versie
9.2, build 1.2 (Deltares Systems) met het berekeningsmodel NEN-Koppejan (natuurlijke
rek) en het consolidatiemodel.
Profiel D en E doorgerekend met een holoceen pakket bestaande uit veen,
respectievelijk ca. 0,5 m en ca. 1,8 dik. Profiel G doorgerekend met een holocene
kleilaag, ca. 1,3 m dik onder ca. 2 m holoceen zandlaag.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 26 -
Definitief rapport
Profiel D
De aanleg van de kade veroorzaakt zettingen als gevolg van de belastingverhoging in
de veenlaag. De eindzettingen (na 10.000 dagen, 27,4 jaar) bedragen ca. 0,18 m. De
kade dient derhalve van een overhoogte te worden voorzien om na de opgetreden
zettingen nog de minimale hoogte van NAP+24,00 m te halen. Indien deze overhoogte
van ca. 0,20 m (bovenkant overhoogte NAP+24,19 m) wordt aangebracht en een
wachtperiode tot de ingebruikname van de kade wordt aangehouden, dan zal de kade
incl. overhoogte nog een zetting van ondergaan (zie tabel 4-5).
Het aanbrengen van de overhoogte kan in één keer gebeuren. Echter de stabiliteit van
de kade is pas vanaf 31 dagen na start aanleg tijdens MHW en val van
buitenwaterstand gewaarborgd.
Profiel E
De aanleg van de kade veroorzaakt zettingen als gevolg van de belastingverhoging in
de veenlaag. De eindzettingen (na 10.000 dagen, 27,4 jaar) bedragen ca. 0,5 m. De
kade dient derhalve van een overhoogte te worden voorzien om na de opgetreden
zettingen nog de minimale hoogte van NAP+24,00 m te halen. Indien deze overhoogte
van ca. 0,5 m (bovenkant overhoogte NAP+24,50 m) wordt aangebracht en en een
wachtperiode tot de ingebruikname van de kade wordt aangehouden, dan zal de kade
incl. overhoogte nog een zetting ondergaan (zie tabel 4-5).
Het aanbrengen van de overhoogte kan niet in één keer gebeuren, dit moet gefaseerd
plaatsvinden.
Het toelaatbaar ophoogregime 0,11 m per dag. De totale overhoogte inclusief alle
wachtperiodes kan worden gerealiseerd in ca. 15 dagen met 4 ophoogslagen. Een
ophoogslag tot een niveau van NAP+23,60 m kan in 1 keer gehaald worden, waarna de
benodigde dagen gewacht moet worden (op basis van het ophoogregime van 0,11
m/dag). De resterende hoogte tot NAP+24,50 m dient aangebracht te worden in 3
verdere ophoogslagen.
 2e ophoogslag van ca. 0,40 m met de benodigde dagen gewacht moet worden (op
basis van het ophoogregime van 0,11 m/dag);
 3e ophoogslag van ca. 0,35 m met de benodigde dagen gewacht moet worden (op
basis van het ophoogregime van 0,11 m/dag);
 4e ophoogslag van ca. 0,15 m met de benodigde dagen gewacht moet worden (op
basis van het ophoogregime van 0,11 m/dag).
Echter de stabiliteit van de kade is pas vanaf 31 dagen na start aanleg tijdens MHW en
val van buitenwaterstand gewaarborgd.
Profiel G
De aanleg van de kade veroorzaakt zettingen als gevolg van de belastingverhoging in
de kleilaag. De eindzettingen (na 10.000 dagen, 27,4 jaar) bedragen ca. 0,05 m. De
kade dient derhalve van een overhoogte te worden voorzien om na de opgetreden
zettingen nog de minimale hoogte van NAP+24,00 m te halen. Deze overhoogte
bedraagt ca. 0,05 m (bovenkant overhoogte NAP+24,05 m) en de kade zal nog een
zetting ondergaan (zie tabel 4-5).
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
- 27 -
24 januari 2014
De stabiliteit van de kade vanaf aanleg is tijdens MHW en val van buitenwaterstand
gewaarborgd. Het aanbrengen van de overhoogte kan in één keer gebeuren.
Tabel 4-5: nog te verwachte zettingen profielen D, E en G
Profiel
31 dagen
0,5 jaar
1 jaar
1,5 jaar
(183 dagen)
(365 dagen)
(548 dagen)
D
5,0 cm
3,4 cm
2,8 cm
2,4 cm
E
15,5 cm
8,6 cm
7,0 cm
6,1 cm
G
1,7 cm
< 1 cm
< 1 cm
< 1 cm
Voor een volledig overzicht van de berekeningsresultaten zie bijlage F.
Opgemerkt wordt dat zettingsberekeningen een redelijke onzekerheid kennen. Het kan
zijn dat de werkelijke zettingen met ca. 30% kunnen afwijken van de berekende
waarden
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
- 28 -
Definitief rapport
Bijlage A
Beschikbaar grondonderzoek
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Bijlage B
Ontwerptekeningen
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
8
E3942
79A
14
89
91
95
97
99
101
105
107A
124
E3792
107B
126
128
9
130
107C
132
5
2
E2630
9
134
10
1
119
E3527
5
D4378
D5509
E920
D4110
E918
E3592
D4379
D4320
D4321
E919
10
D4371
D5534
21
G273
G3848
130
3
19
E1687
17
112
108A
110
108
138
96A
96
92A
92
102
104
98A
98
94A
94
2
G4
15
89
9
127
131
129
133
135
141
D4946
143
D4513
D4551
D5511
D5514
D3841
D3838
149
1
D3842
D3850
D3843
D4550
D4145
D4146
D3856
D5512
D5513
D5541
D4603
D4607
D4602
D4605
D4608
8
E3925
161
D4609
D4611
163
E928
D4604
E938
G2552
D4606
D4601
7
E3188
D4325
157
G2410
E3671
)
G4543
D3478
D4326
D5599
Dommelsche
Watermolen
G4542
G4541
G2545
eg (N3
79
155
E913
5
E3362
D4615
D4616
D4617
E1070
D4303
E930
D4622
169
5
3
1
D4612
D4618
EN.1
W.2-B
E3361
3
G3592
G2652
G2553
Valkenswaard
E3834
D4621
D4623
167
G2413
D4613
1
165
G2411
D4614
3
elsew
E776
D3853
D3469
153
Domm
G2409
D3472
D3847
9
D3840
151
G4544
D4620
10
G4545
D5540
D3848
11
E3187
E3754
D5598
13
125
123
121
119
117
115
113
111
109
2
E1873
200
G4550
G2550
G2547
D3857
198
E3926
G330
G2546
107
E924
154
G4546
G4884
G4620
105
E912
2
G4549
103
E3536
E916
G3579
101
5
D3855
202
4
G2415
99
G277
G4626
88A
D4945
146
148
G2526
1 T/M 17
Dommelseweg (N379)
140
142
144
G2548
106
136
E3525
G276
G4882
G2527
114
97
G4627
G275
G4
57
8
G2528
116
E3572
D4035
E3591
G3578
118
132
E2489
E382
8
G274
D4377
100
95
G4628
G4580
7
112A
E914
G3581
G1176
G2525
2 T/M 26
102A
100A
D4619
G4629
23
D4166
E3571
E921
E3524
G1242
G4898
G3582
D3809
D5510
25
E922
93
G1920
142
91A
27
D3902
E2631
E3522
91
23
D5551
140
weiland
E3593
5
G2
121
138
E3523
12
E3521
G325
89
2
3
109C
E3529
G272
87A
4
G4368
113
6
G2522
109B
E3009
109A
E3010
E2629
107
E3528
E2029
111
8
14
11
122
E2028
E3755
109
12
10
103
13
7
2
120
E2030
G4365
G4364
G3849
D5550
E3789
E3788
E1990
G4363
G4362
G3590
G3589
118
E2628
G4366
G2520
4
D5549
E3499
E3498
E3790
E2353
E2352
6
E395
5
E395
116
E3791
E2356
16
29
11
93
E2355
E2354
E2027
E1407
E2360
E395
114
E2358
E2357
18
G4367
112
112A
112B
E1828
4
20
G1923
E3500
E3496
E3787
102
110
E3504
E2363
E2362
100
106
108
E481
E2945
103
15
87
31
85
E3078
E2026
G1921
E391
E1412
E2361
G1924
13
83
E3782
104
E3380
E1413
E3785
101C
17
81
G1240
G1241
E3940
E389
E3495
E3786
5
E915
G4431
G1925
E3497
E3096
E3095
E3077
E304
15
3
E3784
E3097
E1688
E2359
G2572
E394
G4430
G1926
E2655
E2866
2
E1826
7
5
3
G4276
E3079
E2865
4
E3494
E3099
E2654
6
3
E395
1
E3783
1
2
E395
E2875
92
94
11
9
101
G485
88
90
G2277
13
79
23
G1089
G1088
G1087
D4084
school
E3672
E3924
6
E3835
E1067
E1064
G35
91
5
60
D5485
58
56
54
52
50
48
46
44
42
40
E1066
G2574
38
36
34
32
30
28
26
24
16
18
20
22
E1065
3
D4999
G25
73
G2554
1
G28
26
4
G4493
6
E3890
G1201
G1199
E2045
G3593
D5486
E862
E925
E3888
2A
Aanleg duiker (beton,
E2974
2
2
4A T/M 4B
4
1
E3858
2
E3859
E3857
E3889
D4299
4
4
30
25
23
D4298
3
27
29
31
E3923
D4300
G4273
6
E926
1
G4492
2
8
E3807
incl. schotbalkstuw
BOB: 21,9 m+
21
28
10
171
G4883
6
3
5
6
8
D4297
8
7
D4073
9
D4100
11
12
4
11
13
9
E4000
13
16
17
18
16
8
15
E3999
3
14
6
D4292
15
E3806
E927
13
E3805
11
12A
D4293
E3772
begraafplaats
14
5A
5
5
D4074
13
3
D4301
D4075
G228
12
9
W.2-A
D4291
D4107
19
20
18
10
17
D
D4290
17
D4289
D4190
14
E
19
D4177
4
14
Verondiept tot 0,5 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
6
D4287
8
10
12
E3723
E3997
23
20
G265
22
21
17
E2508
E3998
E3530
G126
42
14
D4176
9
kerk
G100
21
G2566
4
G256
D4167
D4179
D4288
E3574
7
D4191
D4168
D4178
E3722
E2006
16
36
G2565
18
G2562
22
67
G25
E3724
20
19
12
Aanbrengen poort
15
15
1
D4079
Aanbrengen
perceelstoegang
D4070
D4071
10
2
D4294
7
E929
Verondiept tot 0,5 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
G2058
D4069
10
E2507
7
12
D4296
D4295
E3573
D'
5
32
EA.1
Aanleg watergang
Bodemhoogte: 21,9 m+ (ca. 0,8 m -mv)
Functie: doorstroming watergang
perceel fam. Baars waarborgen
G147
1
G2570
D4286
44
E2048
46
D4063
E3824
D4043
G264
D4046
C'
E3533
D4049
20
18B
12
D4054
19
21
18A
18
13
23
7
21
25
22
15
D4047
19
29
31
2
D4053
23
E2801
D4430
D4056
27
G332
W.1
Verondiept tot 0,3 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
14
E1075
W.2-E
Aanbrengen raster
D4429
D4428
D4061
E3823
D4427
D4426
D4425
E3532
D4424
G268
G333
G266
E2949
G269
C
B'
6
35
G4
1A
Aanleg voetpad door gemeente
D5494
E511
3
8
2
Aanbrengen poort
6
1
F'
22
4
school
G270
G3846
D4044
D4050
G4453
G4433
3
D4057
D4060
11
E'
G232
G4454
D4041
9
D4062
17
G189
1
D4048
D4051
D4058
5
16
D4055
bos
D4042
D4045
D4052
E2453
23
.50
+
G1202
D3451
G1287
7
E1868
.70
EA.3
14
Aanbrengen poort
9
Verondiept tot 0,5 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
+
G231
18
23
G3879
D4819
4
16
7A
G151
E3595
23.6
0+
F
E3534
23.80+
G2057
E3594
B
E2005
l
me
G2085
G3878
m
Do
10
5
Aanleg watergang
Bodemhoogte: 22,10 m+
Bodembreedte: 0,5 m
Taluds: 1:1,5
Functie: afvoeren neerslaglens en
ontwatering na waterberging
G4286
G1286
G3880
G4891
23
.50
+
G1277
E514
D5471
D5504
11
Ophogen tot
23,70 m+
G1203
G4890
13
G1204
E3133
BOB: 22.10 m+
G466
G465
G464
15
A
G463
15
G4469
23.80+
W.2-C
G4892
G4290
D5468
Monumentale eik
D5179
G4291
E512
D4822
D55
68
G4289
G4292
E513
G468
G469
G233
7
3
3
1
69
D5177
58
5
o
Go
G4294
rke
rs
0+
23.60+
EN.2
15
G1207
23.7
G1206
60
G4016
D5
5
Verondiept tot 0,5 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
13
5
DL-32
23.50+
9
G471
G4293
11
G470
G1205
52
G467
G4468
D5176
8
G4295
6
62
4
2
17
G484
G1213
23.80+
G482
G472
19
G481
G457
G3228
G483
G478
D3806
10
7
G480
10
G477
G3229
12
9
G1271
G476
23
.5
G486
14
G1270
D4751
R.1
G488
15
18
G455
G2088
20
D4752
25
16
D4243
G4296
17
G491
G2087
G
G493
G490
18
D3528
65
23
G489
63
16
13
12
D593
G487
G474
14
D3167
61
G479
0+
21
11
G475
G429
7
D594
H105
24
D4582
Verondiept tot 0,5 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
22
G494
D4583
+
.70
23
26
28
D587
G307
G306
2
4
23.60+
D4753
el
mm
Do
bos
D4258
71
Aanbrengen poort
met tourniquet
Verondiept tot 0,5 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
bos
75
D601
D588
EA.3
D3162
77
G'
D4699
D4754
D4526
H91
D585
D3161
H176
D2677
bos
D4750
Verondiept tot 0,5 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
bos
D3158
D2676
D4749
82
D4683
D3157
D3156
H97
D3155
H92
H106
D4524
85
Lage Heide wonen
D583
D4525
H'
H
D4435
D4434
D631
D4748
20
D5386
D4685
87
W.1
D610
D4747
D632
straa
t
D4684
Krom
bos
D618
Lage Heide wonen
D915
I'
D916
k
e
Bro
Het
M
D4556
D5552
D5007
D5526
D629
I
D4527
D4315
Verondiept tot 0,3 m -mv
(i.h.k.v. Lage Heide Natuur)
D4746
D4314
D5006
bos
M
D5553
11
0
D633
H134
bos
Kruispunt op te hogen
door gemeente
11
4
D4688
Fietsverbinding, te realiseren door gemeente
bos
D5524
Aansluiting Het Broek, fietspad en kade, te
realiseren door gemeente (hoogte 24,0 m+NAP)
50
28
T/M
38
D4744
40 T/M
D4743
D5523
moestuin
52 T/M 62
H50
weiland
L
D2608
64
T/M
74
D4742
D4490
L
H55
moestuin
D642
D4308
H54
D4741
D5527
Ve
D4491
g
we
se
erg
nb
H51
J'
H135
D4924
D4923
J
D4738
H52
bouwland
5
K866
D649
D647
22
H53
7
K526
D3087
K'
H56
11
D4209
D3800
bos
D4690
24
K867
bos
D3801
K
bos
6
K488
9
-2
DL
23.60+
K414
D4740
23.90+
K417
23.60+
8
23
.80
+
23
.80
+
K418
12
H29
14
23.75+
23.70+
H138
K870
K421
18
H30
Ophogen tot 23,80 m+
H137
23
.90
+
23.7
5+
23.75+
23.90+
23
.8
K506
23.60+
K507
D4739
.80
+
0+
K817
D1762
23.70+
23
K872
K816
K424
K490
D5617
23.90+
23.90+
+
23.70
K491
mm
Do
D4214
el
23
K413
K428
ike
rw
+
23.9
0+
bos
Lu
H58
eg
.80
H136
2
-3
DL
H59
29
D5607
K399
0
6
20
K433
D5609
H67
K2
0
revisie
Legenda
Opmerkingen:
Hoogtelijn (indicatief)
met hoogte t.o.v. NAP
Aanplanten struweel
Duiker bestaand
Weiland
Bestaande houtwal
Duiker
vervangen/aanbrengen
Bodemhoogte watergang
Watergang
Bestaande houtsingel
Toegang percelen
Maaiveldhoogte
Aan te brengen kade
Bestaande bomenrij
Regelwerk
Bos
23.75+
- Dwarsprofielen zie tekening 2323-801
- Detail Regelwerk zie tekening 1323-120 en
1323-121
- Maatvoering in meters
- Hoogtemaatvoering in meters t.o.v. NAP
Eerste uitgave
T. Berntsen
O. de Vrind
O. de Vrind
omschrijving
getekend
gecontroleerd
akkoord
datum
opdrachtgever
Waterschap De Dommel
project
Waterberging Valkenswaard-Zuid
omschrijving
HaskoningDHV Nederland B.V.
Planning and Strategy
Kadeontwerp
Situatietekening
documentstatus
documentversie
Concept
formaat
A1
schaal
1:2000
fase
Definitief ontwerp
bladnr.
van
1
1
A
projectnummer / tekeningnummer
9W8954
/
2323-100
Filename : L:\Sites\NL-Denbosch\Project\9W8954\Technical_Data\CAD\kader\3-Ontwerp\2323-100b - Kadeontwerp IB 20-01-2014.dwg
3
20
D5616
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
11,85
4,25
5,00
2,60
Nieuw aan te leggen kade
2,50
A
24.00+
1:6
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
A
16,27
1:3
1:5,2
23.29+
23.13+
6,67
5,00
4,59
Fietspad
2,75
2,50
Nieuw aan te leggen kade
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP
1,50
24.00+
1:6
1:5,2
23.39+
Verstoringszone boom
B
Winterpeil
Profiel B-B'
Profiel H-H'
Schaal 1:100
Schaal 1:100
Profiel 23, inmeting 29-11-2011 door kempkes
Profiel obv gegevens DO Grontmij juli 2011
C
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
23.25+
v.m.
ofiel i.
eidspr
h
ig
il
e
V
Opschonen en dempen watergang
B
: 1:4
bomen
C
15,71
6,33
5,00
Nieuw aan te leggen kade
2,50
4,37
24.00+
16,12
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
1:5,2
1:6
Bomen bij perceel E926
1:3.5
22.94+
6,65
5,00
4,47
22.75+
Fietspad
2,75
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.70+ NAP
1:3.5
2,50
Nieuw aan te leggen kade
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP
D
D
1,50
24.00+
Winterpeil
1:5,2
23.36+
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
1:6
23.25+
Verstoringszone boom
men:
.m. bo
fiel i.v
o
r
p
s
id
Winterpeil
1:4
Opschonen en dempen watergang
e
Veiligh
E
Profiel C-C'
Profiel I-I'
Schaal 1:100
Schaal 1:100
Profiel 24, inmeting 29-11-2011 door kempkes
Profiel obv gegevens DO Grontmij juli 2011
E
21,80
14,35
9,98
5,00
6,82
Obstakelvrije zone
4,00
1:5,2
1:6
23.00+
Nieuw aan te leggen kade
2,50
24.00+
1:5,2
1:4
1:10
F
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
23.36+
1:3
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.70+ NAP
Maaiveld op basis van AHN2
1:10
22.60+
22.30+
Winterpeil
1:4
1:3
1:1
1,50
6,36
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP
24.00+
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
Nieuwe watergang
4,00
Nieuw aan te leggen kade
2,50
F
3,99
Winterpeil
1,00
G
G
Profiel D-D'
Profiel J-J'
Schaal 1:100
Schaal 1:100
Profiel 25, inmeting 29-11-2011 door kempkes
Profiel 8, inmeting 09-01-2014 van Waterschap de Dommel
12,40
H
3,87
H
4,00
4,53
Nieuw aan te leggen kade
2,50
24.00+
1:5,2
16,14
1:10
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
23.54+
1:3
Maaiveld op basis van AHN2
3,94
5,00
7,19
Winterpeil
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP
Nieuw aan te leggen kade
J
2,50
24.00+
1:3.5
K
1:5,2
1:6
22.87+
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP
J
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
22.80+
Profiel E-E'
Profiel K-K'
Schaal 1:100
Schaal 1:100
Profiel obv gegevens DO Grontmij juli 2011
Profiel 5, inmeting 09-01-2014 van Waterschap de Dommel
K
6,49
5,00
1,49
Nieuw aan te leggen kade
16,80
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP
4,28
ca. 9.5
L
5,00
24.00+
1:6
7,52
23.75+
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
Maaiveld op basis van AHN2
L
Nieuw aan te leggen kade
2,50
24.00+
1:5,2
1:3.5
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP
Winterpeil
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
1:6
22.78+
22.75+
Verstoringszone boom
M
M
Profiel F-F'
Profiel L-L'
Schaal 1:100
Schaal 1:100
Profiel obv gegevens DO Grontmij juli 2011
Profiel 11, inmeting 09-01-2014 van Waterschap de Dommel
N
N
15,10
3,91
5,00
6,19
Nieuw aan te leggen kade
9,47
Waterpeil bij inzet waterberging: 22.90+ NAP
2,50
24.00+
1:3.5
1:6
1:5,2
Maximaal bergingspeil 23.66+ NAP
22.97+
22.88+
1,00
4,47
Fietspad
2,75
1,50
Opvullingsvak
4,36
P
24.00+
1:3
1:6
Winterpeil
23.25+
Verstoringszone boom
Aanplanten struweel
Houtwal
Nieuw aan te leggen kade
Opschonen en te dempen watergang
Profiel G-G'
Q
Veiligh
eidspr
ofiel i.
v.m.
bomen
: 1:4
Detail conform beeldkwaliteitsplan
figuur pagina 35
Profiel M-M'
1
Diverse wijzigingen
T. Berntsen
M. Oosterbaan
O. Vrind, de
0
Eerste uitgave
P. Bonten
C. Doveren, van
C. Doveren, van
02-04-2012
omschrijving
getekend
gecontroleerd
akkoord
datum
Schaal 1:100
Schaal 1:100
revisie
Profiel obv gegevens DO Grontmij juli 2011
Detail aansluiting kade op bestaande houtwal op basis van profiel I-I
opdrachtgever
Waterschap de Dommel
project
Opmerkingen:
- Locatie dwarsprofielen zie tekening 2323-100
- Maatvoering in meters
- Hoogtemaatvoering in meters t.o.v. NAP
R
Waterberging Valkenswaard-Zuid
Legenda
Aanvullen
Ontgraven
24.00+
NAP-hoogte
R
omschrijving
HaskoningDHV Nederland B.V.
Planning and Strategy
Dwarsprofielen kade
Toetsingsprofiel
documentstatus
Concept
Hekwerk
formaat
schaal
A0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Q
Filename : L:\Sites\NL-Denbosch\Project\9W8954\Technical_Data\CAD\kader\3-Ontwerp\2323-801 - Dwarsprofielen kade.dwg
P
5,00
1:100
21
fase
Ontwerp
22
bladnr.
van
1
1
documentversie
B
projectnummer / tekeningnummer
9W8954 / 2323-801
23
24
Bijlage C
Berekeningen kadehoogte
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Deze bijlage geeft een onderbouwing van de benodigde kruinhoogte van de kaden
(keringen) voor waterbergingsgebieden Valkenswaard-Zuid.
Hoogtebepalende factoren
De hoogte van de keringen wordt bepaald door 2 faalmechanismen: overloop en de
golfoverslag.
Overloop treedt op wanneer de waterstand de kruinhoogte overschrijdt. De kruinhoogte
dient dus minimaal de verwachte waterstand te keren. Aangezien de
waterstandsverwachting onzekerheden kent, wordt hier 0,3m bij opgeteld. Dit voorkomt
tevens dat door lokaal grotere zakking van de kruin alsnog overloop optreedt.
Golfoverslag treedt op door windgolven bovenop de waterstand. De golven lopen tegen
het talud op en kunnen leiden tot waterbezwaar aan de andere zijde en erosie van de
kruin en het binnentalud. Bij grote golfoverslag kan erosie van kruin en/of binnentalud
leiden tot bezwijken van de kering.
Golfaanval treedt op bij harde wind en voldoende waterdiepte en strijklengte. Golven
leiden alleen tot bedreigende overslag indien:
 er sprake is van harde wind; de windkracht verschilt per windrichting;
 de waterdiepte significant is; bij beperkte waterdiepte wordt de golfontwikkeling
beperkt doordat de golven op de bodem breken;
 er voldoende strijklengte is waardoor de golven tot ontwikkeling kunnen komen; als
basisregel geldt dat circa 500 m nodig is om golven volledig te laten ontwikkelen;
 de taludhelling dermate steil en glad is dat grote oploop ontstaat en de
kruinhoogtemarge (verschil tussen kruin en waterstand) klein is, en;
 de kruin en of het binnentalud gevoelig zijn voor stroming of infiltratie. Voor de
beoordeling van kruin en binnentalud wordt meestal uitgegaan van een toelaatbaar
debiet van 1 l/m/s; tot voor kort was dit 0,1 l/m/s, maar dit wordt algemeen als te
conservatief beschouwd. Boven 10 l/m/s wordt het debiet te groot geacht voor
grasbekleding zonder aanvullende maatregelen.
Voor de kaden moet de oploop- of overslaghoogte worden bepaald. Deze hoogten geeft
aan hoe hoog de kering ten opzichte van de waterstand moet zijn om het gegeven
debiet te keren.
De waterstand aan de voet van de kade is gelijk aan de ontwerpwaterstand plus
opwaaiing. De mate van opwaaiing is bepaald volgens de volgende formule (Leidraad
Benedenrivierengebied):
dh = alpha * u2 / d
waarin:
dh = opwaaiing (m)
u = windsnelheid
F = strijklengte
d = waterdiepte
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
Bijlage C
-1-
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Windsnelheden
De windsnelheden voor het gebied zijn overgenomen uit de STOWA Leidraad Toetsing
op Veiligheid Regionale waterkeringen [STOWA], bijlage 8 “Maatgevend hoge
windsnelheid keringen langs regionale rivieren”.
De situatie van waterberging is immers vergelijkbaar met een hoogwater op de rivier. In
beide gevallen is sprake van een relatief kortdurende hoogwaterstand en is afvoer
dominant boven de wind.
Volgens het in [STOWA] geformuleerde voorstel worden de volgende windsnelheden
aangehouden:
12 m/s - uit de hoek van N (360°) tot ZO (135°)
15 m/s - uit de hoek van ZW (225°) tot W (270°)
Gelijkmatig verloop van de windsnelheid tussen deze grenzen
Tabel 1 geeft een overzicht van de in de berekeningen gehanteerde windsnelheden
Tabel 1 In berekeningen gebruikte windsnelheden
Windrichting t.o.v. Noord
[°]
Windsnelheid [m/s]
0 – 135
12
135 – 165
13
165 -195
14
195 – 300
15
300 - 330
14
330 – 360
13
Aanpak bepaling benodigde kruinhoogtemarge (khm)
Voor Valkenswaard-Zuid is een kaart met de waterdiepte gemaakt bij de maatgevende
situatie. Deze kaart geeft de benodigde informatie over windrichting, waterdiepte en
strijklengte. Vastgesteld is wat de meest kritische locaties zijn en welke waterdiepten,
windrichtingen en strijklengtes hiervoor gelden. Deze waarden zijn gebruikt om de mate
van opwaaiing en golfaanval (golfhoogte en –periode) te bepalen en de hieruit volgende
benodigde kruinhoogtemarge te bepalen bij de debieten q=0,1; 1 en 10 l/m/s, uitgaande
van een taludhelling van 1:6.
Resultaten
De berekende opwaaiing, golfoploophoogte (bij overslagdebiet q = 0,1 en 1,0 l/s/m) en
hieruit resulterende kruinhoogtemarge (khm) is gegeven in onderstaande tabel.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
-2-
Definitief rapport
Tabel 1: Berekenignsresulttaten opwaaiin
ng, golfoploop
phoogte en be
enodigde khm
m.
Kadevak 1-3
golfrichting
Opwaaing
hkr,
hkr,
h
hm - 0,1l/m/s
kh
khm – 1,0
t.o.v. N [°]
[m]
q=0,1
q=1
q l/m/s
[m
m]
l/m/s
l/m/s [m]
[m
m]
85 (O)
0,03
0,14
Nvt
N
0,1
17
Nvt
215 (ZW)
0,06
0,20
Nvt
N
0,2
26
Nvt
[m]
& 5b (loc. 1)
kadevak 4,5a
(loc. 2)
De waterdie
epte bedraag
gt overal min
nder dan 1,2
25m. Langs de randen vvan het geb
bied is
de maximale diepte ord
de 1m. Dit w
wordt aangeh
houden in de
e berekeningg. Alleen aa
an de
h water op twee locatie
es direct aan de kering. Deze zijn
noordoostziijde grenst het
aangegeven
n als locatie 1 (kadevakk 1-3 en 5b) en locatie 2 (kadevak 4 en 5a). Loc
catie 2
heeft de gro
ootste strijkle
engte met m
maximaal 1000m (zuid). Locatie 1 heeeft kortere
strijklengten
n, en is onde
erzocht omd
dat deze dire
ect aan de bebouwde koom grenst.
Geconclude
eerd wordt dat
d de berekkende opwaa
aiing en overslaghoogtee uitgaande van
een oversla
agdebiet van
n 0,1 l/s/m vo
oor Valkenswaard-Zuid voor beide locaties min
nder is
dan de miniimale kruinh
hoogtemarge
e van 0,3 m. Er hoeven geen eisen te worden gesteld
g
aan bekleding van kruin
n en binnenttalud.
Technisch Onttwerp
Definitief rappo
ort
Bijlage C
-3-
9X0590.A0/
0/R00001/9018565/Eind
uari 2014
24 janu
Bijlage D
Onderbouwing afslagzone
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Deze bijlage geeft een onderbouwing voor de in het ontwerp gehanteerde afslagzone
aan de waterzijde van de kade.
Inleiding
Aan het talud aan de waterzijde worden geen eisen gesteld aan de bekleding. Het talud
aan de waterbergingszijde heeft een helling van 1:6 en bestaat uit zand met daarop een
0,5 m dikke leeflaag van vrijkomende grond (zandige klei of leem) waarop een grasmat
zich - afhankelijk van de omstandigheden – wel of niet goed kan ontwikkelen.
Uitgangspunt is dat het behalen en handhaven van de gewenste conditie van de
grasbekleding niet gegarandeerd kan worden (bijv. door aanwezigheid van bomen en
ander beplanting).
Op het beoordelingsprofiel (theoretisch benodigd profiel voor geotechnische
faalmechanismen) wordt een afslagzone van 30 cm dik aangehouden uitgaande van
een aan te leggen taludhelling van 1:6 of flauwer, voor een levensduur van 50 jaar.
Hieronder wordt onderbouwd dat deze marge van 30 cm voldoende robuust is.
Leidraad Rivieren
De Leidraad Rivieren stelt dat een goed ontwikkelde grasmat met een dicht wortelnet
weerstand levert tegen erosie tot een golfhoogte van 0,7 m (zie het Technisch Rapport
Erosiebestendigheid van Grasland als Dijkbekleding). De maximaal optredende
golfhoogte in de waterbergingsgebieden is berekend op 0,3 m en blijft daar dus ruim
onder. In principe kan met een goede grasmat worden voldaan. De Leidraad Rivieren
kent geen sterkte toe aan het zand.
Hydraulische belastingen
De belasting van het buitentalud is een extreme situatie die voorkomt als de beek buiten
de oevers treedt. Dit buiten de oevers treden vindt jaarlijks plaats. In de meeste gevallen
wordt de waterkering dan nog niet belast omdat het voorland te ondiep is. Een
hoogwatergolf duurt orde 7 tot 15 dagen, de top drie dagen.
Vanaf een hoogwatergolf die met een kans van eens in de 25 jaar voorkomt wordt het
waterbergingsgebied ingezet. In dit geval wordt de waterkering met een duur van 3
dagen maximaal belast. Hierbij beweegt de waterstand over het talud met de
hoogwatergolf mee. Aangenomen mag worden dat een taluddeel van orde 50cm
verticaal hooguit een etmaal door waterstand èn golven wordt belast.
Wij concluderen dat de belastingsituatie van de waterkeringen langs de
waterbergingsgebieden feitelijk nog lichter is dan de zomerkaden langs de grote
rivieren. Deze zomerkaden worden frequenter belast, zijn steiler en vertonen over het
algemeen weinig schade.
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
Bijlage D
-1-
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Erosiebestendigheid van de zandkern
Er is geen goede rekenmethode voor afslag van dijken zonder kleilagen. In het rapport
“Onderzoek problematiek voorland” [Stoutjesdijk, 2001] is een beschouwing gedaan aan
de hand van enkele tijdsafhankelijke berekeningen. Daarin wordt geconcludeerd dat in
zanddijken erosie van betekenis alleen waarschijnlijk is bij hoge golven, grote
waterdiepte (enkele m’s) en sterke stroming. Alle drie items zijn niet van toepassing op
de kaden van de waterbergingsgebieden.
In het TR Grasland [TAW, 1998] wordt gesteld dat bij een golfhoogte < 0,4m bij een
matige doorworteling op zeer zandige grond binnen 1 etmaal soms gaten tot 0,3m
diepte optreden. Dit is gebaseerd op proeven die zijn uitgevoerd bij taludhellingen van
1:3. Bij een flauwer talud van 1:6 zullen de golven eerder breken en zal de erosie bij
flauwere taluds enkele malen lichter zijn.
Conclusie
Proeven wijzen uit dat de afslag orde 30 cm kan zijn na orde een belasting gedurende
een etmaal bij zandige hellingen 1:3 met een slechte doorworteling. De belastingsituatie
van de keringen langs de Dommel valt daar duidelijk binnen en is zelfs gunstiger door
de veel flauwere helling (1:6). Bovendien zal er altijd sprake zijn van enige
grasbegroeiing. Daarnaast zullen binnenkomende golven in geval van de begroeiing /
bomen op de vooroever al worden gebroken voordat deze de waterkering bereiken. Op
basis van bovenstaande wordt geconcludeerd dat een afslagzone van 30 cm dik
uitgaande van een aan te leggen taludhelling van 1:6 of flauwer, voor een levensduur
van 50 jaar voldoende is.
Bronnen
[Stoutjesdijk, 2001]
2001.
Stoutjesdijk, T., Onderzoek problematiek voorland, GeoDelft,
[Min VenW, 2009]
Ministerie Verkeer en Waterstaat, Addendum 1 Leidraad
Rivieren voor het ontwerpen van Rivierdijken, 2009.
[TAW, 1998] Technische Adviescommissie Waterkeringen, Technisch Rapport
Erosiebestendigheid van Grasland als dijkbekleding, 1998.
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Technisch Ontwerp
-2-
Definitief rapport
Bijlage E
Berekeningsresultaten MStab
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Profiel G
Kadevak 2/3
Layers
7. kade
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
PB 94241
1096 ED AMSTERDAM
date
4-7-2012
-
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_profiel G_STBU_MHW_MaintainProfileAt1days.sti
3
+31(0)20 5697 700
6
5
Phone
Fax
9X0590
Annex
Critical Circle Bishop
Layers
7. kade
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
2. Klei
7
6522 DK Nijmegen
Barbarossastraat 35
1. Zand
profiel G_STBU_val_1 dag
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
3. zand/zandgrind
T1
T1
3
Phone
Fax
Radius : 5,63 [m]
Safety : 1,95
2
1
+31 (0)24 323 93 46
+31 (0)24 328 42 84
date
-
24-1-2014
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_profiel G_STBU_val nieuw_MaintainProfileAt1days.sti
Xm : 21,23 [m]
Ym : 25,14 [m]
Radius : 1,74 [m]
Safety : 1,97
Xm : 19,00 [m]
Ym : 25,14 [m]
6
5
1. Zand
T1
T1
3. zand/zandgrind
2. Klei
profiel G_STBU_MHW_1 dag
Valkenswaard Zuid
waterberging Dommel
Critical Circle Bishop
7
Layers
7. kade
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
3. zand/zandgrind
2. Klei
Fax
Phone
7
PB 94241
6
5
3
date
4-7-2012
-
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_profiel G_STBI_MHW_MaintainProfileAt1days.sti
4
+31(0)20 5697 700
9X0590
Annex
Critical Circle Bishop
Layers
7. kade
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
3. zand/zandgrind
2. Klei
profiel G_STBI_val_1 dag
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
T1
T1
Barbarossastraat 35
1. Zand
6522 DK Nijmegen
7
6
5
4
Phone
Fax
Radius : 4,58 [m]
Safety : 1,42
3
2
1
+31 (0)24 323 93 46
+31 (0)24 328 42 84
date
-
24-1-2014
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_profiel G_STBI_val nieuw_MaintainProfileAt1days.sti
Xm : 10,93 [m]
Ym : 27,07 [m]
Radius : 4,46 [m]
Safety : 1,43
Xm : 11,40 [m]
Ym : 26,96 [m]
T1
T1
1096 ED AMSTERDAM
1. Zand
profiel G_STBI_MHW_1 dag
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Critical Circle Bishop
Profiel E
Kadevak 4
Layers
9. kade
8. kade
7. kade
6. kade
5. Toplaag (zwak humeus)
4. Veen
9
Phone
1. Zand
Fax
4
3
2
Radius : 7,95 [m]
Safety : 1,71
Xm : 22,52 [m]
Ym : 28,89 [m]
+31(0)20 5697 700
date
-
4-7-2012
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof E_STBU_MHW_MaintainProfileAt31days.sti
8
7
6
Critical Circle Bishop
Layers
9. kade
8. kade
7. kade
6. kade
5. Toplaag (zwak humeus)
4. Veen
Phone
9
Fax
1. Zand
Barbarossastraat 35
2. Leem
6522 DK Nijmegen
3. zand/zandgrind
profiel E_STBU_val_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
T1
T1
4
3
2
+31 (0)24 323 93 46
+31 (0)24 328 42 84
date
-
24-1-2014
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof E_STBU_val nieuw_MaintainProfileAt31days.sti
8
7
6
Radius : 8,03 [m]
Safety : 1,48
Xm : 22,36 [m]
Ym : 28,96 [m]
T1
T1
PB 94241
2. Leem
1096 ED AMSTERDAM
3. zand/zandgrind
profiel E_STBU_MHW_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Critical Circle Bishop
Layers
9. kade
8. kade
7. kade
2. Leem
PB 94241
3. zand/zandgrind
1. Zand
1096 ED AMSTERDAM
Phone
Fax
Radius : 5,02 [m]
Safety : 1,11
6
4
3
+31(0)20 5697 700
date
-
4-7-2012
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof E_STBI_MHW_MaintainProfileAt31days.sti
Xm : 11,24 [m]
Ym : 26,20 [m]
Critical Circle Bishop
Layers
9. kade
8. kade
7. kade
6. kade
5. Toplaag (zwak humeus)
3. zand/zandgrind
9
1. Zand
6522 DK Nijmegen
Barbarossastraat 35
2. Leem
profiel E_STBI_val_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Radius : 5,02 [m]
Safety : 1,13
3
2
1
4
Fax
Phone
+31 (0)24 323 93 46
+31 (0)24 328 42 84
date
-
24-1-2014
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof E_STBI_val nieuw_MaintainProfileAt31days.sti
Xm : 11,24 [m]
Ym : 26,20 [m]
4. Veen
T1
T1
8
7
6
5
7
5
5. Toplaag (zwak humeus)
T1
T1
6. kade
4. Veen
profiel E_STBI_MHW_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Critical Circle Bishop
9
8
Profiel D
Kadevak 5
Layers
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
3. Toplaag (zwak humeus)
2. Veen
1. Zand/grind
PB 94241
1096 ED AMSTERDAM
Phone
6
Fax
4
date
4-7-2012
-
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBU_MHW_MaintainProfileAt31days.sti
5
+31(0)20 5697 700
9X0590
Annex
Critical Circle Bishop
Layers
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
3. Toplaag (zwak humeus)
2. Veen
1. Zand/grind
Barbarossastraat 35
6522 DK Nijmegen
profiel D_STBU_val_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Phone
Fax
Radius : 8,23 [m]
Safety : 1,82
6
5
4
+31 (0)24 323 93 46
+31 (0)24 328 42 84
date
-
24-1-2014
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBU_val nieuw_MaintainProfileAt31days.sti
Xm : 20,98 [m]
Ym : 29,63 [m]
Radius : 5,80 [m]
Safety : 2,02
Xm : 22,11 [m]
Ym : 27,20 [m]
T1
T1
profiel D_STBU_MHW_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Critical Circle Bishop
T1
T1
Layers
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
3. Toplaag (zwak humeus)
2. Veen
PB 94241
1096 ED AMSTERDAM
Phone
6
Fax
Radius : 5,76 [m]
Safety : 1,18
5
4
+31(0)20 5697 700
date
-
4-7-2012
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBI_MHW_MaintainProfileAt31days.sti
Xm : 31,98 [m]
Ym : 27,05 [m]
Critical Circle Bishop
Layers
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
3. Toplaag (zwak humeus)
2. Veen
1. Zand/grind
Barbarossastraat 35
6
1
Phone
+31 (0)24 323 93 46
+31 (0)24 328 42 84
date
-
24-1-2014
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBI_val nieuw_MaintainProfileAt31days.sti
Fax
5
4
T1
T1
6522 DK Nijmegen
profiel D_STBI_val_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Radius : 5,76 [m]
Safety : 1,18
Xm : 31,98 [m]
Ym : 27,05 [m]
T1
T1
1. Zand/grind
profiel D_STBI_MHW_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Critical Circle Bishop
Profiel D val van waterstand tegen binnentalud
Kadevak 5
Layers
6. kade
5. kade
4. Toplaag (zwak humeus)
3. Toplaag (zwak humeus)
2. Veen
1. Zand/grind
Barbarossastraat 35
6522 DK Nijmegen
Radius : 5,72 [m]
Safety : 1,15
1
Phone
+31 (0)24 323 93 46
+31 (0)24 328 42 84
5
4
Fax
date
-
24-1-2014
9X0590
Annex
-
A4
form.
ctr.
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Valkw Z_zett_prof D_STBI_MHW_MaintainProfileAt31days.sti
Xm : 31,98 [m]
Ym : 27,05 [m]
T1
T1
6
profiel D_STBI_val binnenw_31 dagen
waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Critical Circle Bishop
Bijlage F
Berekeningsresultaten MSettle
Technisch Ontwerp
Definitief rapport
9X0590.A0/R00001/9018565/Eind
24 januari 2014
Rapport voor D-Settlement 9.2
Zettingsberekeningen
Ontwikkeld door Deltares
Bedrijfsnaam:
Royal Haskoning
Datum van rapport:
Tijd van rapport:
4-7-2012
11:49:25
Datum van berekening: 4-7-2012
Tijd van berekening:
11:48:21
Bestandsnaam:
C:\..\voor netwerkmap\zettingen\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Projectbeschrijving:
Waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Profiel D
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
1 Inhoudsopgave
1 Inhoudsopgave
2 Weergave van de Invoer
2.1 Laagscheidingen
2.2 PN-Lijnen
2.3 Algemene Gegevens
2.4 Grondprofielen
2.5 Grondeigenschappen
2.6 Niet-Uniforme Belastingen
2.7 Verticalen
3 Resultaat per Verticaal
3.1 Resultaat voor Verticaal 15 (X = 29,56 m; Z = 0,00 m)
4 Zettingen
4.1 Zettingen
4.2 Resttijden
4.3 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel
5 Waarschuwingen en fouten
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
2
3
3
3
3
4
4
4
4
6
6
7
7
7
9
10
Page 2
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
2 Weergave van de Invoer
2.1 Laagscheidingen
Laagscheidingnummer
3 -X3 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y2 -X2 -Y2 -X2 -Y2 -X2 -Y2 -X2 -Y1 -X1 -Y1 -X1 -Y1 -X1 -Y0 -X0 -Y-
-10,000
22,660
9,490
21,120
16,183
21,939
37,480
22,070
38,440
21,060
39,560
22,050
-10,000
22,226
9,833
21,475
37,880
21,460
38,972
21,200
-10,000
21,655
38,089
21,202
50,000
21,050
-10,000
9,105
Coördinaten [m]
6,990
7,473
22,620
22,133
9,833
10,363
21,475
21,991
34,636
34,730
21,795
22,280
37,560
37,880
21,756
21,460
38,930
38,972
21,150
21,200
40,240
50,000
22,390
22,270
7,473
8,044
22,133
21,550
10,363
16,183
21,991
21,939
38,089
38,120
21,202
21,164
39,170
39,352
21,440
21,706
8,044
8,490
21,550
21,120
38,120
38,440
21,164
21,060
8,044
21,550
10,990
22,620
35,580
22,260
38,089
21,202
39,170
21,440
8,490
21,120
15,990
22,570
36,920
22,350
38,120
21,164
39,352
21,706
8,490
21,120
34,636
21,795
38,440
21,060
50,000
21,580
9,490
21,120
38,930
21,150
9,490
21,120
37,560
21,756
38,930
21,150
9,833
21,475
38,972
21,200
50,000
9,105
2.2 PN-Lijnen
PN-lijnnummer
1 -X1 -Y-
-10,000
22,300
Coördinaten [m]
35,476
50,000
21,846
21,704
2.3 Algemene Gegevens
Grondmodel:
Consolidatiemodel:
Rekmodel:
Grondwaterniveau:
Volumiek gewicht grondwater:
Dispersiecondities laagscheidingen
- Boven:
- Onder:
Spanningsspreiding
- Grond:
- Belastingen:
Einde consolidatie:
Met onderhouden hoogte
(alleen voor niet-uniforme belastingen)
- Materiaal:
- Tijd:
- Volumiek gewicht boven freatisch:
- Volumiek gewicht onder freatisch:
- Criterium einde iteratie:
Pg (initiëel):
Pg (Per stap):
Geen denkbeeldig maaiveld
4-7-2012
Koppejan
Terzaghi
Natuurlijk
Initiëel bepaald door PN-lijnnummer 1
9,81 [kN/m³]
gedraineerd
gedraineerd
Buisman
Simuleren
10000,00 [dagen]
Superelevation
1,00 [dagen]
18,00 [kN/m³]
20,00 [kN/m³]
0,10 [m]
Variabel evenwijdig aan de initiële grondspanning
Automatisch verhoogd tot de uiteindelijke grondspanning
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Page 3
Royal Haskoning
Met onderwaterzakken
(alleen voor niet-uniforme belastingen)
- Criterium einde iteratie :
Breedte belastingkolom
- Niet-Uniforme Belastingen :
- Trapeziumvormige Belastingen :
D-Settlement 9.2
0,10 [m]
1,00 [m]
1,00 [m]
2.4 Grondprofielen
Laag
nummer
3
2
1
Materiaalnaam
PN-lijn
boven
Toplaag (zwak hum...
Veen
Zand/grind
PN-lijn
onder
1
1
1
1
1
1
2.5 Grondeigenschappen
Laag
nummer
Gedraineerd
3
2
1
Volumiek gewicht
Onverzadigd
Verzadigd
[kN/m³]
[kN/m³]
18,00
20,00
11,00
11,00
18,00
20,00
Nee
Nee
Ja
Laag
nummer
Vert. consolid.
coëfficiënt Cv
[m²/s]
1,00E-03
1,00E-07
-
3
2
1
Laag
nummer
Grensspanning
[kN/m²]
3
2
1
POP
[kN/m²]
10,00
10,00
10,00
-
Laag
nummer
3
2
1
OCR
[-]
-
Primaire compr. coeff.
Cp [-]
Cp' [-]
1,00E+03
3,00E+02
2,00E+01
5,00E+00
7,50E+03
1,50E+03
Seculaire compr. coef.
Cs [-]
Cs' [-]
1,00E+04
2,50E+03
2,00E+01
1,00E+02
2,50E+04
5,00E+03
Zwelling constanten
Ap [-]
As [-]
1,00E+03
2,50E+03
4,50E+01
8,00E+01
7,50E+03
5,00E+03
2.6 Niet-Uniforme Belastingen
Belasting
nummer
1
2
Tijd
[dagen]
-1
1
Belastingnummer
1 -X1 -Y2 -X2 -Y-
Volumiek gewicht
Onverzadigd
Verzadigd
[kN/m³]
[kN/m³]
18,00
20,00
18,00
20,00
Coördinaten [m]
15,99
22,57
15,99
22,57
34,73
22,28
24,56
24,00
29,56
24,00
34,73
22,28
2.7 Verticalen
Verticaalnummer
1-5
6 - 10
11 - 15
16 - 20
21 - 25
4-7-2012
-10,000
9,490
16,183
32,072
36,920
X-coördinaten [m]
6,990
7,473
8,044
9,833
10,363
10,990
20,485
24,560
27,437
34,636
34,730
35,476
37,480
37,560
37,880
8,490
15,990
29,560
35,580
38,089
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Page 4
Royal Haskoning
Verticaalnummer
26 - 30
31 - 34
38,120
39,352
X-coördinaten [m]
38,440
38,930
38,972
39,560
40,240
50,000
D-Settlement 9.2
39,170
Berekening van doorsnede op Z = 0,000 m
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Page 5
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
3 Resultaat per Verticaal
3.1 Resultaat voor Verticaal 15 (X = 29,56 m; Z = 0,00 m)
Diepte
[m]
Laag 2
21,83
21,73
21,63
21,56
21,53
21,43
21,33
21,28
Laag 1
21,28
21,23
21,13
21,03
20,93
20,83
20,29
19,69
18,69
17,69
16,69
15,69
15,19
14,51
13,51
12,51
11,51
10,51
9,51
9,11
Laag
nummer
2
1
Totaal
S-totaal
[kN/m²]
Initiële spanning
S-water
S-eff.
[kN/m²]
[kN/m²]
Eindspanning
S-water
[kN/m²]
S-eff.
[kN/m²]
8,153
9,315
10,425
11,248
11,520
12,616
13,715
14,267
0,691
1,672
2,653
3,390
3,634
4,615
5,596
6,089
7,462
7,643
7,772
7,858
7,886
8,001
8,119
8,178
40,894
41,660
42,367
42,881
43,050
43,725
44,396
44,732
2,478
3,136
3,797
4,295
4,461
5,127
5,795
6,131
38,416
38,524
38,570
38,585
38,589
38,599
38,602
38,600
14,267
15,262
17,263
19,263
21,264
23,266
34,072
46,072
66,029
85,925
105,772
125,589
135,490
149,144
168,939
188,734
208,533
228,337
248,145
256,071
6,089
6,577
7,558
8,539
9,520
10,501
15,798
21,684
31,494
41,304
51,114
60,924
65,829
72,595
82,405
92,215
102,025
111,835
121,645
125,569
8,178
8,685
9,704
10,724
11,744
12,765
18,274
24,388
34,535
44,622
54,659
64,665
69,661
76,550
86,534
96,520
106,508
116,502
126,501
130,502
44,732
45,665
47,535
49,401
51,263
53,122
63,121
74,191
92,615
111,055
129,549
148,113
157,425
170,303
189,042
207,858
226,749
245,708
264,732
272,359
6,131
6,619
7,599
8,579
9,558
10,538
15,830
21,711
31,515
41,320
51,127
60,934
65,837
72,602
82,410
92,218
102,027
111,836
121,645
125,569
38,601
39,046
39,937
40,823
41,705
42,584
47,291
52,480
61,100
69,735
78,422
87,180
91,587
97,701
106,632
115,640
124,722
133,872
143,087
146,790
Primair
Zwel
Secundair
[m]
0,0000
0,0000
0,0000
Diepte
4-7-2012
S-totaal
[kN/m²]
Van
Tot
[m]
21,83
21,28
Totaal
[m]
21,28
9,11
[m]
0,0000
0,0000
0,0000
Laag
nummer
2
1
Zetting b. Sp
Primair
Secundair
10 [dagen]
[m]
[m]
0,0226
0,0226
0,0003
0,0001
0,0229
0,0227
Zetting a. Sp
Primair
Secundair
10 [dagen]
[m]
[m]
0,0848
0,0042
0,0017
0,0005
0,0864
0,0047
Totale zetting (100% cons.)
Primair
Secundair
Na
10 [dagen]
10000 [dagen]
[m]
[m]
[m]
0,1074
0,0268
0,1778
0,0020
0,0006
0,0043
0,1094
0,0274
0,1821
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Percentage
van originele
laaghoogte
[%]
32,32
0,04
Page 6
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
4 Zettingen
4.1 Zettingen
Verticaal
nummer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
X-coördinaat
[m]
-10,00
6,99
7,47
8,04
8,49
9,49
9,83
10,36
10,99
15,99
16,18
20,49
24,56
27,44
29,56
32,07
34,64
34,73
35,48
35,58
36,92
37,48
37,56
37,88
38,09
38,12
38,44
38,93
38,97
39,17
39,35
39,56
40,24
50,00
Maaiveld
[m]
22,66
22,62
22,13
21,55
21,12
21,12
21,48
21,99
22,62
22,57
21,94
21,91
21,87
21,85
21,83
21,82
21,80
22,28
22,26
22,26
22,35
22,07
21,76
21,46
21,20
21,16
21,06
21,15
21,20
21,44
21,71
22,05
22,39
22,27
Zetting
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,001
0,000
0,013
0,032
0,123
0,171
0,181
0,182
0,143
0,058
0,025
0,007
0,005
0,001
0,001
0,015
0,015
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,007
0,006
0,000
0,000
0,000
4.2 Resttijden
Verticaal
nummer
Tijd
Zetting
[dagen]
1
2
3
4
5
4-7-2012
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
Percentage van
eindzetting
[%]
61,538
76,923
81,779
84,615
62,276
73,839
78,529
81,072
52,177
66,838
72,580
75,920
65,774
76,194
80,292
82,829
65,709
76,235
Restzetting
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Page 7
Royal Haskoning
Verticaal
nummer
Tijd
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
4-7-2012
[dagen]
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
Zetting
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,001
0,001
0,001
0,000
0,000
0,000
0,000
0,006
0,008
0,009
0,009
0,016
0,021
0,023
0,024
0,079
0,093
0,099
0,102
0,124
0,139
0,144
0,148
0,132
0,147
0,153
0,157
0,132
0,148
0,154
0,158
0,093
0,109
0,115
0,119
0,030
0,039
0,042
0,044
0,013
0,017
0,018
0,019
0,003
0,004
0,005
0,005
0,003
0,004
0,004
0,004
0,000
0,001
Percentage van
eindzetting
[%]
80,200
82,633
65,800
76,248
80,369
82,834
65,783
76,313
80,445
82,836
50,758
65,872
71,754
75,209
60,483
72,576
77,302
80,103
50,695
65,877
71,776
75,241
50,748
66,013
71,920
75,384
64,433
75,713
80,015
82,522
72,252
81,098
84,460
86,416
72,843
81,517
84,809
86,724
72,542
81,318
84,647
86,583
65,039
76,178
80,413
82,878
51,309
66,527
72,385
75,812
50,840
66,037
71,926
75,382
50,788
65,914
71,798
75,255
50,888
65,980
71,850
75,301
53,334
67,648
D-Settlement 9.2
Restzetting
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,006
0,004
0,004
0,003
0,016
0,011
0,009
0,008
0,044
0,030
0,025
0,022
0,047
0,032
0,027
0,023
0,049
0,033
0,027
0,024
0,050
0,034
0,028
0,024
0,050
0,034
0,028
0,025
0,028
0,020
0,016
0,014
0,012
0,009
0,007
0,006
0,003
0,002
0,002
0,002
0,003
0,002
0,002
0,001
0,000
0,000
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Page 8
Royal Haskoning
Verticaal
nummer
Tijd
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
[dagen]
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
Zetting
[m]
0,001
0,001
0,001
0,001
0,001
0,001
0,008
0,010
0,011
0,011
0,008
0,010
0,011
0,011
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,004
0,005
0,005
0,005
0,003
0,004
0,004
0,004
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
Percentage van
eindzetting
[%]
73,226
76,499
52,733
67,232
72,881
76,200
50,417
65,713
71,649
75,134
50,849
66,102
72,001
75,458
65,818
76,310
80,389
82,785
65,783
76,281
80,365
82,763
65,766
76,264
80,336
82,755
65,768
76,312
80,360
82,769
65,720
76,261
80,319
82,751
50,496
65,769
71,696
75,177
50,287
65,568
71,512
75,005
55,022
68,798
74,190
77,322
57,939
70,826
75,868
78,815
60,452
72,350
77,264
80,151
D-Settlement 9.2
Restzetting
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,007
0,005
0,004
0,004
0,007
0,005
0,004
0,004
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,004
0,002
0,002
0,002
0,003
0,002
0,002
0,001
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
4.3 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel
Belasting 1 bestaat uit 10,366 m3 per Breedte
Belasting 2 bestaat uit 18,942 m3 per Breedte
De extra hoeveelheid grond die aangebracht moet worden is 2,494 m3 per Breedte
Dit komt overeen met de gevonden zettingen voor niet-uniforme belastingen
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Page 9
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
5 Waarschuwingen en fouten
Lijst met niet fatale waarschuwingen en/of fouten gegenereerd tijdens de brekeneing.
1
D-Settlement will incorporate submerging as a one-off load reduction at time zero, due to the limitations
of the Terzaghi model. Use the Darcy model for a gradual weight reduction of soil and loading during submerging
2
The Terzaghi model uses one consolidation coefficient for loading/unloading. This can underestimate
residual settlements after unloading. Switch to Darcy for, more accurate calculations of the consolidation stage.
Einde Rapport
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_prof D_MaintainProfile
Page 10
Rapport voor D-Settlement 9.2
Zettingsberekeningen
Ontwikkeld door Deltares
Bedrijfsnaam:
Royal Haskoning
Datum van rapport:
Tijd van rapport:
4-7-2012
11:51:22
Datum van berekening: 4-7-2012
Tijd van berekening:
11:50:18
Bestandsnaam:
C:\..\voor netwerkmap\zettingen\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
Projectbeschrijving:
Waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Profiel E
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
1 Inhoudsopgave
1 Inhoudsopgave
2 Weergave van de Invoer
2.1 Laagscheidingen
2.2 PN-Lijnen
2.3 Algemene Gegevens
2.4 Grondprofielen
2.5 Grondeigenschappen
2.6 Niet-Uniforme Belastingen
2.7 Verticalen
3 Resultaat per Verticaal
3.1 Resultaat voor Verticaal 7 (X = 15,94 m; Z = 0,00 m)
4 Zettingen
4.1 Zettingen
4.2 Resttijden
4.3 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel
5 Waarschuwingen en fouten
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
2
3
3
3
3
3
4
4
5
6
6
7
7
7
8
9
Page 2
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
2 Weergave van de Invoer
2.1 Laagscheidingen
Laagscheidingnummer
5 -X5 -Y5 -X5 -Y4 -X4 -Y4 -X4 -Y3 -X3 -Y2 -X2 -Y1 -X1 -Y0 -X0 -Y-
0,000
23,000
25,340
22,304
0,000
22,500
40,000
22,400
0,000
21,000
0,000
19,000
0,000
18,500
0,000
15,000
Coördinaten [m]
10,000
10,178
22,870
22,394
25,580
40,000
22,800
22,900
10,178
10,312
22,394
22,151
10,312
22,151
25,216
22,052
25,216
22,052
25,340
22,304
40,000
20,900
40,000
19,000
40,000
18,500
40,000
15,000
2.2 PN-Lijnen
PN-lijnnummer
1 -X1 -Y-
0,000
22,500
Coördinaten [m]
40,000
22,500
2.3 Algemene Gegevens
Grondmodel:
Consolidatiemodel:
Rekmodel:
Grondwaterniveau:
Volumiek gewicht grondwater:
Dispersiecondities laagscheidingen
- Boven:
- Onder:
Spanningsspreiding
- Grond:
- Belastingen:
Einde consolidatie:
Met onderhouden hoogte
(alleen voor niet-uniforme belastingen)
- Materiaal:
- Tijd:
- Volumiek gewicht boven freatisch:
- Volumiek gewicht onder freatisch:
- Criterium einde iteratie:
Pg (initiëel):
Pg (Per stap):
Geen denkbeeldig maaiveld
Met onderwaterzakken
(alleen voor niet-uniforme belastingen)
- Criterium einde iteratie :
Breedte belastingkolom
- Niet-Uniforme Belastingen :
- Trapeziumvormige Belastingen :
Koppejan
Terzaghi
Natuurlijk
Initiëel bepaald door PN-lijnnummer 1
9,81 [kN/m³]
gedraineerd
gedraineerd
Buisman
Simuleren
10000,00 [dagen]
Superelevation
2,00 [dagen]
18,00 [kN/m³]
20,00 [kN/m³]
0,10 [m]
Variabel evenwijdig aan de initiële grondspanning
Automatisch verhoogd tot de uiteindelijke grondspanning
0,10 [m]
1,00 [m]
1,00 [m]
2.4 Grondprofielen
Laag
nummer
5
4-7-2012
Materiaalnaam
PN-lijn
boven
Toplaag (zwak hum...
PN-lijn
onder
1
1
C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
Page 3
Royal Haskoning
Laag
nummer
4
3
2
1
Materiaalnaam
PN-lijn
boven
Veen
zand/zandgrind
Leem
Zand
D-Settlement 9.2
PN-lijn
onder
1
1
1
1
1
1
1
1
2.5 Grondeigenschappen
Laag
nummer
Gedraineerd
5
4
3
2
1
Volumiek gewicht
Onverzadigd
Verzadigd
[kN/m³]
[kN/m³]
18,00
20,00
11,00
11,00
18,00
20,00
20,00
20,00
18,00
20,00
Nee
Nee
Ja
Nee
Ja
Laag
nummer
Vert. consolid.
coëfficiënt Cv
[m²/s]
1,00E-03
1,00E-07
5,00E-08
-
5
4
3
2
1
Laag
nummer
Grensspanning
[kN/m²]
5
4
3
2
1
POP
[kN/m²]
10,00
10,00
10,00
10,00
10,00
-
Laag
nummer
5
4
3
2
1
OCR
[-]
-
Primaire compr. coeff.
Cp [-]
Cp' [-]
1,00E+03
3,00E+02
2,00E+01
5,00E+00
7,50E+03
1,50E+03
1,90E+02
5,50E+01
7,50E+03
1,50E+03
Seculaire compr. coef.
Cs [-]
Cs' [-]
1,00E+04
2,50E+03
1,00E+02
2,00E+01
2,50E+04
5,00E+03
4,50E+03
1,50E+03
2,50E+04
5,00E+03
Zwelling constanten
Ap [-]
As [-]
1,00E+03
2,50E+03
4,50E+01
8,00E+02
7,50E+03
5,00E+03
8,00E+02
5,00E+03
7,50E+03
5,00E+03
2.6 Niet-Uniforme Belastingen
Belasting
nummer
1
2
3
4
5
Tijd
[dagen]
-1
-1
0
0
2
Belastingnummer
1 -X1 -Y2 -X2 -Y3 -X3 -Y4 -X4 -Y5 -X5 -Y-
4-7-2012
Volumiek gewicht
Onverzadigd
Verzadigd
[kN/m³]
[kN/m³]
11,00
11,00
18,00
20,00
-18,00
-20,00
-11,00
-11,00
18,00
20,00
10,00
22,87
10,00
22,87
10,00
22,87
10,00
22,87
10,00
22,87
10,18
22,39
25,58
22,80
10,18
22,39
10,18
22,39
13,39
24,00
Coördinaten [m]
25,34
25,58
22,30
22,80
25,34
22,30
10,31
22,15
18,39
24,00
25,58
22,80
25,22
22,05
25,58
22,80
C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
25,34
22,30
25,58
22,80
Page 4
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
2.7 Verticalen
Verticaalnummer
1-5
6 - 10
11 - 14
0,000
13,390
25,340
X-coördinaten [m]
4,910
10,000
10,178
15,940
18,390
21,545
25,580
34,407
40,000
10,312
25,216
Berekening van doorsnede op Z = 0,000 m
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
Page 5
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
3 Resultaat per Verticaal
3.1 Resultaat voor Verticaal 7 (X = 15,94 m; Z = 0,00 m)
Diepte
[m]
Laag 4
22,11
22,01
21,91
21,81
21,71
21,61
21,54
21,51
21,41
21,31
21,21
21,11
20,96
Laag 3
20,96
19,98
19,00
Laag 2
19,00
18,75
18,50
Laag 1
18,50
17,65
16,75
15,90
15,00
Laag
nummer
4
3
2
1
Totaal
S-totaal
[kN/m²]
Initiële spanning
S-water
S-eff.
[kN/m²]
[kN/m²]
Eindspanning
S-water
[kN/m²]
S-eff.
[kN/m²]
9,012
10,115
11,216
12,316
13,415
14,515
15,358
15,614
16,713
17,812
18,911
20,011
21,697
3,791
4,771
5,752
6,733
7,714
8,695
9,448
9,676
10,657
11,638
12,619
13,600
15,106
5,221
5,343
5,463
5,582
5,701
5,819
5,910
5,937
6,056
6,174
6,292
6,410
6,591
42,029
42,610
43,221
43,848
44,484
45,127
45,623
45,774
46,425
47,078
47,733
48,390
49,399
8,594
9,086
9,613
10,159
10,718
11,287
11,729
11,864
12,449
13,040
13,637
14,239
15,173
33,435
33,524
33,608
33,689
33,766
33,839
33,893
33,909
33,976
34,038
34,096
34,151
34,226
21,698
41,283
60,841
15,106
24,720
34,335
6,592
16,562
26,506
49,399
68,084
86,459
15,173
24,782
34,391
34,226
43,303
52,068
60,841
65,825
70,805
34,335
36,788
39,240
26,506
29,037
31,565
86,459
91,090
95,713
34,391
36,819
39,249
52,068
54,271
56,463
70,806
87,722
105,606
122,478
140,327
39,240
47,579
56,408
64,746
73,575
31,565
40,143
49,199
57,732
66,752
95,713
111,455
128,092
143,816
160,508
39,250
47,585
56,411
64,748
73,575
56,463
63,871
71,681
79,068
86,933
Primair
Zwel
Secundair
[m]
-0,0622
-0,0001
-0,0001
-0,0001
-0,0625
Diepte
4-7-2012
S-totaal
[kN/m²]
Van
Tot
[m]
22,11
20,96
19,00
18,50
Totaal
[m]
20,96
19,00
18,50
15,00
[m]
-0,0035
-0,0002
0,0000
-0,0001
-0,0038
Laag
nummer
4
3
2
1
Zetting b. Sp
Primair
Secundair
10 [dagen]
[m]
[m]
0,1972
0,0394
0,0002
0,0001
0,0013
0,0001
0,0001
0,0000
0,1989
0,0396
Zetting a. Sp
Primair
Secundair
10 [dagen]
[m]
[m]
0,1744
0,0436
0,0007
0,0002
0,0030
0,0001
0,0005
0,0001
0,1785
0,0440
Totale zetting (100% cons.)
Primair
Secundair
Na
10 [dagen]
10000 [dagen]
[m]
[m]
[m]
0,3094
0,0795
0,4828
0,0008
0,0001
0,0012
0,0042
0,0001
0,0047
0,0006
0,0001
0,0010
0,3149
0,0799
0,4897
C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
Percentage
van originele
laaghoogte
[%]
41,86
0,06
0,95
0,03
Page 6
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
4 Zettingen
4.1 Zettingen
Verticaal
nummer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
X-coördinaat
[m]
0,00
4,91
10,00
10,18
10,31
13,39
15,94
18,39
21,55
25,22
25,34
25,58
34,41
40,00
Maaiveld
[m]
23,00
22,94
22,87
22,39
22,15
22,13
22,11
22,10
22,08
22,05
22,30
22,80
22,86
22,90
Zetting
[m]
0,000
0,000
0,066
0,244
0,226
0,467
0,490
0,476
0,381
0,196
0,214
0,050
0,000
0,000
Koppejan is gebruikt in combinatie met het verwijderen van een belasting.
Hierbij wordt de parameter As gebruikt.
Indien deze erg groot is zal de kruipsnelheid niet verminderen ten gevolge van het verwijderen van de belasting.
4.3 Resttijden
Verticaal
nummer
Tijd
Zetting
[dagen]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
4-7-2012
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,039
0,053
0,055
0,056
0,144
0,194
0,203
0,208
0,144
0,180
0,188
0,192
0,316
0,384
0,399
0,408
0,334
0,404
0,420
0,429
0,325
0,392
0,407
0,416
0,256
0,310
Percentage van
eindzetting
[%]
65,186
83,635
86,569
88,094
63,828
83,062
86,007
87,720
58,488
79,909
83,416
85,456
58,793
79,498
83,120
85,221
63,775
79,597
83,190
85,287
67,673
82,220
85,435
87,294
68,297
82,511
85,683
87,516
68,325
82,402
85,590
87,433
67,111
81,379
Restzetting
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,027
0,013
0,011
0,010
0,101
0,050
0,041
0,036
0,082
0,046
0,038
0,033
0,151
0,083
0,068
0,059
0,155
0,086
0,070
0,061
0,151
0,084
0,069
0,060
0,125
0,071
C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
Page 7
Royal Haskoning
Verticaal
nummer
Tijd
10
11
12
13
14
[dagen]
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
Zetting
[m]
0,323
0,330
0,126
0,155
0,162
0,167
0,127
0,169
0,177
0,182
0,029
0,039
0,041
0,042
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
Percentage van
eindzetting
[%]
84,716
86,652
64,327
79,107
82,780
84,925
59,263
79,001
82,695
84,847
59,153
79,503
83,067
85,148
66,416
84,233
86,928
88,535
65,381
83,725
86,389
87,951
D-Settlement 9.2
Restzetting
[m]
0,058
0,051
0,070
0,041
0,034
0,030
0,087
0,045
0,037
0,032
0,020
0,010
0,008
0,007
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
4.4 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel
Belasting 1 bestaat uit 3,720 m3 per Breedte
Belasting 2 bestaat uit 7,473 m3 per Breedte
Belasting 3 bestaat uit 7,473 m3 per Breedte
Belasting 4 bestaat uit 3,720 m3 per Breedte
Belasting 5 bestaat uit 3,720 m3 per Breedte
Belasting 6 bestaat uit 7,473 m3 per Breedte
Belasting 7 bestaat uit 11,921 m3 per Breedte
De extra hoeveelheid grond die aangebracht moet worden is 5,987 m3 per Breedte
Dit komt overeen met de gevonden zettingen voor niet-uniforme belastingen
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
Page 8
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
5 Waarschuwingen en fouten
Lijst met niet fatale waarschuwingen en/of fouten gegenereerd tijdens de brekeneing.
1
D-Settlement will incorporate submerging as a one-off load reduction at time zero, due to the limitations
of the Terzaghi model. Use the Darcy model for a gradual weight reduction of soil and loading during submerging
2
The Terzaghi model uses one consolidation coefficient for loading/unloading. This can underestimate
residual settlements after unloading. Switch to Darcy for, more accurate calculations of the consolidation stage.
Einde Rapport
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_prof E_MaintainProfile
Page 9
Rapport voor D-Settlement 9.2
Zettingsberekeningen
Ontwikkeld door Deltares
Bedrijfsnaam:
Royal Haskoning
Datum van rapport:
Tijd van rapport:
4-7-2012
11:53:06
Datum van berekening: 4-7-2012
Tijd van berekening:
11:52:19
Bestandsnaam:
C:\..\voor netwerkmap\zettingen\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile
Projectbeschrijving:
Waterberging Dommel
Valkenswaard Zuid
Profiel G
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
1 Inhoudsopgave
1 Inhoudsopgave
2 Weergave van de Invoer
2.1 Laagscheidingen
2.2 PN-Lijnen
2.3 Algemene Gegevens
2.4 Grondprofielen
2.5 Grondeigenschappen
2.6 Niet-Uniforme Belastingen
2.7 Verticalen
3 Resultaat per Verticaal
3.1 Resultaat voor Verticaal 7 (X = 16,06 m; Z = 0,00 m)
4 Zettingen
4.1 Zettingen
4.2 Resttijden
4.3 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel
5 Waarschuwingen en fouten
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile
2
3
3
3
3
3
4
4
4
5
5
6
6
6
7
8
Page 2
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
2 Weergave van de Invoer
2.1 Laagscheidingen
Laagscheidingnummer
4 -X4 -Y4 -X4 -Y3 -X3 -Y3 -X3 -Y2 -X2 -Y1 -X1 -Y0 -X0 -Y-
0,000
23,000
24,347
22,674
0,000
22,700
40,000
22,600
0,000
20,500
0,000
19,500
0,000
15,000
Coördinaten [m]
10,000
10,500
22,880
22,560
24,540
40,000
22,970
22,900
10,500
10,664
22,560
22,452
10,664
22,452
24,200
22,452
24,200
22,452
24,347
22,674
40,000
20,500
40,000
19,500
40,000
15,000
2.2 PN-Lijnen
PN-lijnnummer
1 -X1 -Y-
0,000
22,679
Coördinaten [m]
40,000
22,643
2.3 Algemene Gegevens
Grondmodel:
Consolidatiemodel:
Rekmodel:
Grondwaterniveau:
Volumiek gewicht grondwater:
Dispersiecondities laagscheidingen
- Boven:
- Onder:
Spanningsspreiding
- Grond:
- Belastingen:
Einde consolidatie:
Met onderhouden hoogte
(alleen voor niet-uniforme belastingen)
- Materiaal:
- Tijd:
- Volumiek gewicht boven freatisch:
- Volumiek gewicht onder freatisch:
- Criterium einde iteratie:
Pg (initiëel):
Pg (Per stap):
Geen denkbeeldig maaiveld
Met onderwaterzakken
(alleen voor niet-uniforme belastingen)
- Criterium einde iteratie :
Breedte belastingkolom
- Niet-Uniforme Belastingen :
- Trapeziumvormige Belastingen :
Koppejan
Terzaghi
Natuurlijk
Initiëel bepaald door PN-lijnnummer 1
9,81 [kN/m³]
gedraineerd
gedraineerd
Buisman
Simuleren
10000,00 [dagen]
Superelevation
1,00 [dagen]
18,00 [kN/m³]
20,00 [kN/m³]
0,10 [m]
Variabel evenwijdig aan de initiële grondspanning
Automatisch verhoogd tot de uiteindelijke grondspanning
0,10 [m]
1,00 [m]
1,00 [m]
2.4 Grondprofielen
Laag
nummer
4
3
2
4-7-2012
Materiaalnaam
Toplaag (zwak hum...
zand/zandgrind
Klei
PN-lijn
boven
PN-lijn
onder
1
1
1
1
1
1
C:\..\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile
Page 3
Royal Haskoning
Laag
nummer
1
Materiaalnaam
PN-lijn
boven
Zand
D-Settlement 9.2
PN-lijn
onder
1
1
2.5 Grondeigenschappen
Laag
nummer
Gedraineerd
4
3
2
1
Volumiek gewicht
Onverzadigd
Verzadigd
[kN/m³]
[kN/m³]
18,00
20,00
18,00
20,00
15,00
15,00
18,00
20,00
Nee
Ja
Nee
Ja
Laag
nummer
Vert. consolid.
coëfficiënt Cv
[m²/s]
1,00E-03
3,00E-08
-
4
3
2
1
Laag
nummer
Grensspanning
[kN/m²]
4
3
2
1
POP
[kN/m²]
10,00
10,00
10,00
10,00
-
Laag
nummer
4
3
2
1
OCR
[-]
-
Primaire compr. coeff.
Cp [-]
Cp' [-]
1,00E+03
3,00E+02
7,50E+03
1,50E+03
4,00E+01
1,00E+01
7,50E+03
1,50E+03
Seculaire compr. coef.
Cs [-]
Cs' [-]
2,50E+03
1,00E+04
2,50E+04
5,00E+03
5,50E+02
1,10E+02
2,50E+04
5,00E+03
Zwelling constanten
Ap [-]
As [-]
1,00E+03
1,00E+04
7,50E+03
5,00E+03
4,00E+01
1,10E+02
7,50E+03
5,00E+03
2.6 Niet-Uniforme Belastingen
Belasting
nummer
1
2
Tijd
[dagen]
-1
1
Belastingnummer
1 -X1 -Y2 -X2 -Y-
Volumiek gewicht
Onverzadigd
Verzadigd
[kN/m³]
[kN/m³]
18,00
20,00
18,00
20,00
Coördinaten [m]
10,00
22,88
10,00
22,88
24,54
22,97
13,35
24,00
18,35
24,00
24,54
22,97
2.7 Verticalen
Verticaalnummer
1-5
6 - 10
11 - 14
0,000
13,350
24,347
X-coördinaten [m]
5,478
10,000
10,500
16,064
18,350
21,376
24,540
28,904
40,000
10,664
24,200
Berekening van doorsnede op Z = 0,000 m
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile
Page 4
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
3 Resultaat per Verticaal
3.1 Resultaat voor Verticaal 7 (X = 16,06 m; Z = 0,00 m)
Diepte
[m]
Laag 3
22,45
22,35
22,25
22,15
22,05
21,95
21,85
21,75
21,65
21,55
21,48
21,45
20,50
Laag 2
20,50
20,00
19,50
Laag 1
19,50
18,65
17,65
17,25
16,60
15,60
15,00
Laag
nummer
3
2
1
Totaal
S-totaal
[kN/m²]
Initiële spanning
S-water
S-eff.
[kN/m²]
[kN/m²]
Eindspanning
S-water
[kN/m²]
S-eff.
[kN/m²]
8,513
10,513
12,512
14,512
16,512
18,512
20,511
22,511
24,511
26,511
28,031
28,511
47,546
2,085
3,066
4,047
5,028
6,009
6,990
7,971
8,952
9,933
10,914
11,660
11,895
21,234
6,428
7,446
8,465
9,484
10,503
11,522
12,540
13,559
14,578
15,597
16,371
16,615
26,312
29,036
31,029
33,022
35,013
37,003
38,991
40,976
42,958
44,936
46,911
48,409
48,881
67,431
2,475
3,455
4,435
5,415
6,395
7,376
8,356
9,336
10,317
11,297
12,042
12,277
21,612
26,561
27,574
28,587
29,598
30,608
31,616
32,620
33,622
34,620
35,614
36,367
36,604
45,820
47,546
55,033
62,509
21,234
26,139
31,044
26,312
28,894
31,465
67,431
74,334
81,171
21,612
26,324
31,053
45,820
48,011
50,118
62,509
79,436
99,298
107,229
120,102
139,883
151,741
31,044
39,383
49,193
53,117
59,493
69,303
75,189
31,465
40,053
50,105
54,112
60,609
70,580
76,552
81,171
97,200
115,931
123,407
135,555
154,271
165,529
31,053
39,389
49,196
53,120
59,495
69,304
75,189
50,118
57,811
66,734
70,288
76,060
84,968
90,340
Primair
Zwel
Secundair
[m]
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
Diepte
4-7-2012
S-totaal
[kN/m²]
Van
Tot
[m]
22,45
20,50
19,50
Totaal
[m]
20,50
19,50
15,00
[m]
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
Laag
nummer
3
2
1
Zetting b. Sp
Primair
Secundair
10 [dagen]
[m]
[m]
0,0001
0,0000
0,0074
0,0005
0,0001
0,0000
0,0077
0,0006
Zetting a. Sp
Primair
Secundair
10 [dagen]
[m]
[m]
0,0004
0,0001
0,0211
0,0019
0,0003
0,0001
0,0218
0,0021
Totale zetting (100% cons.)
Primair
Secundair
Na
10 [dagen]
10000 [dagen]
[m]
[m]
[m]
0,0006
0,0002
0,0012
0,0285
0,0025
0,0376
0,0004
0,0001
0,0009
0,0295
0,0027
0,0397
C:\..\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile
Percentage
van originele
laaghoogte
[%]
0,06
3,76
0,02
Page 5
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
4 Zettingen
4.1 Zettingen
Verticaal
nummer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
X-coördinaat
[m]
0,00
5,48
10,00
10,50
10,66
13,35
16,06
18,35
21,38
24,20
24,35
24,54
28,90
40,00
Maaiveld
[m]
23,00
22,93
22,88
22,56
22,45
22,45
22,45
22,45
22,45
22,45
22,67
22,97
22,95
22,90
Zetting
[m]
0,000
0,000
0,004
0,007
0,007
0,031
0,040
0,034
0,010
0,004
0,003
0,002
0,000
0,000
4.2 Resttijden
Verticaal
nummer
Tijd
Zetting
[dagen]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
4-7-2012
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,003
0,004
0,004
0,004
0,004
0,006
0,006
0,006
0,004
0,006
0,007
0,007
0,018
0,027
0,028
0,029
0,023
0,035
0,036
0,036
0,020
0,030
0,031
0,031
0,006
0,009
0,009
0,009
0,002
0,003
Percentage van
eindzetting
[%]
58,002
86,703
89,587
90,744
57,702
88,001
90,571
91,732
57,360
88,131
90,677
91,825
57,229
88,821
91,270
92,347
57,212
88,862
91,306
92,378
56,857
87,803
90,405
91,589
56,865
87,743
90,354
91,544
56,847
87,769
90,377
91,563
57,234
88,853
91,298
92,371
57,177
88,837
Restzetting
[m]
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,002
0,001
0,000
0,000
0,003
0,001
0,001
0,000
0,003
0,001
0,001
0,001
0,013
0,004
0,003
0,003
0,017
0,005
0,004
0,003
0,015
0,004
0,003
0,003
0,004
0,001
0,001
0,001
0,002
0,000
C:\..\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile
Page 6
Royal Haskoning
Verticaal
nummer
Tijd
11
12
13
14
Zetting
[dagen]
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
31
183
365
548
[m]
0,003
0,003
0,002
0,003
0,003
0,003
0,001
0,002
0,002
0,002
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
Percentage van
eindzetting
[%]
91,284
92,359
57,209
88,783
91,239
92,320
57,278
88,436
90,940
92,057
57,729
87,922
90,505
91,667
58,600
87,500
90,625
90,625
D-Settlement 9.2
Restzetting
[m]
0,000
0,000
0,001
0,000
0,000
0,000
0,001
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
4.3 Berekeningsresultaten Onderhouden Profiel
Belasting 1 bestaat uit 6,647 m3 per Breedte
Belasting 2 bestaat uit 10,567 m3 per Breedte
De extra hoeveelheid grond die aangebracht moet worden is 0,323 m3 per Breedte
Dit komt overeen met de gevonden zettingen voor niet-uniforme belastingen
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile
Page 7
Royal Haskoning
D-Settlement 9.2
5 Waarschuwingen en fouten
Lijst met niet fatale waarschuwingen en/of fouten gegenereerd tijdens de brekeneing.
1
D-Settlement will incorporate submerging as a one-off load reduction at time zero, due to the limitations
of the Terzaghi model. Use the Darcy model for a gradual weight reduction of soil and loading during submerging
2
The Terzaghi model uses one consolidation coefficient for loading/unloading. This can underestimate
residual settlements after unloading. Switch to Darcy for, more accurate calculations of the consolidation stage.
Einde Rapport
4-7-2012
C:\..\Valkw Z_zett_profiel G_MaintainProfile
Page 8