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Révision 06/14 du
CODAP Divisions 1 & 2 : 2010
Code de construction des Appareils à Pression non soumis à l’action de la flamme
La Révision du CODAP Divisions 1 & 2 : 2010 comprend notamment
les évolutions suivantes :
Partie G (Généralités)
• Développement des aménagements relatifs aux appareils de catégorie de
construction B2
•E
xigences spécifiques pour le domaine de la cryogénie (nouvelle Annexe GA8)
Partie M (Matériaux)
• Mise à jour et compléments relatifs aux nuances de matériaux
Partie C (Conception et Calculs)
• Ouvertures dans les fonds plats
• Compléments concernant les échangeurs tubulaires
• Révision de la Section soufflet pour compensateur de dilatation
• Nouvelles règles de dimensionnement / de vérification des poteaux
• Prise en compte des cycles thermiques dans les règles de fatigue simplifiée
• Pression d’épreuve dont situation de fluage
Partie F (Fabrication)
• Nouvelles fiches AQUAP-SNCT relatives à l’interprétation des normes soudage
BD Mat
La Base de données matériaux (BD MAT), réalisée par
le SNCT et le CETIM, est envoyée en complément
du CODAP Divisions 1 & 2. Cette base de données
permet de consulter les caractéristiques mécaniques
et physiques des nuances de matériaux ferreux et
non-ferreux, issues de spécifications européennes,
françaises, allemandes et américaines, lorsque
disponibles dans les spécifications.
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Révision 06/14 du
CODAP Divisions 1 & 2 : 2010
Code de construction des Appareils à Pression non soumis à l’action de la flamme
CODAP Division 2 : 2010 • Partie G – GÉNÉRALITÉS
• Partie G
PARTIE G
GÉNÉRALITÉS
ANNEXE GA8
DISPOSITIONS PARTICULIÈRES POUR LES APPAREILS
DESTINÉS À ÊTRE EXPLOITÉS À TRÈS BASSE
TEMPÉRATURE
(Annexe non obligatoire)
GA8.1 - OBJET
CODAP 2010 Division 2 • Partie C – CONCEPTION ET CALCULS
Appareils supportés par des poteaux
SECTION C9 – CHARGES ADDITIONNELLES AUTRES QUE LA PRESSION
• Partie C
GA8.2 - EXIGENCES GÉNÉRALES RELATIVES
AUX ESSAIS DE RUPTURE EN FLEXION PAR
CHOC
L’objet de cette Annexe est de spécifier les
exigences à respecter relatives à la fabrication
d’appareils en aciers inoxydables austénitiques (groupe
8 conformément au FD CEN ISO TR 15608 : 5 Juin
2013) destinés à être exploités à très basse température.
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δ
HEdi
Les essais de rupture en flexion par choc doivent
être réalisés conformément aux exigences de la norme
NF EN ISO 148-1 : Janvier 2011.
Ces dispositions s’appliquent aux appareils soumis
aux exigences de l’Annexe GA4 et suivantes.
Les exigences de la norme NF EN ISO 9016 :
Janvier 2013 concernant la position de l’éprouvette et
l’orientation de l’entaille pour les essais de ruptures en
flexion par choc des assemblages soudés peuvent
s’appliquer.
Les exigences de la présente Division relatives aux
matériaux, à la conception et au calcul, à la fabrication,
aux contrôles, aux essais et à l’inspection des appareils
en aciers inoxydables austénitiques doivent être
respectées. Les exigences de la présente Annexe les
complètent ou les modifient lorsque la température
minimale d’évaluation (TME) et la température de
référence (TR) sont inférieures à -105°C (168 K) mais
non inférieures à -269°C (4 K).
HEd
Note : La TME et la TR font l’objet des définitions des paragraphes
MA2.4.1 et MA2.4.2 respectivement.
Lorsqu’un risque de fragilisation par hydrogène
existe, les recommandations du Chapitre MA3.5 doivent
être respectées.
HEd
VEd
La température de référence TR doit être déterminée
conformément aux exigences ci-après :
VEd
L
−
Pour une TME inférieure ou égale à
-196°C (77 K), la TR doit être égale à
-196°C.
−
Pour une TME supérieure à -196°C (77 K), la
TR doit être égale à la TME. Toutefois, les
essais peuvent être réalisés à une température
inférieure à la TME.
La valeur minimum de l’énergie de rupture en
flexion par choc doit être déterminée conformément aux
exigences des Chapitres GA8.3, GA8.4 et GA8.5. Figure
Lc
C9.9.5.2.2-1 - Charges appliquées et déplacements horizontaux d'une structure
avec et sans contreventement.
Les essais doivent être réalisés sur des éprouvettes
ISO V de section 10 mm par 10 mm. Toutefois, des
éprouvettes de largeur réduite de 7,5 mm ou de 5 mm
peuvent être utilisées uniquement dans le cas où il n'est
le déplacement horizontal relatif δ HEdi
pas possible de prélever des Déterminer
éprouvettes de largeur
10 mm. Dans ces conditions et sous réserve d’accord
la partie
des poteaux par rapport à leur
des parties concernées, de
l’énergie
mesurée supérieure
peut être
convertie en utilisant la formule
MA2.6.2.
partie
inférieure lorsque l’ossature de supportage est
Les essais de rupture en
flexion par choc
pas
sollicitée
parnelasontcharge
requis lorsque la configuration du matériau de base ou
de l’assemblage soudé eststabilisateurs
telle qu’il n’est pasprovenant
possible
de prélever une éprouvette ayant une largeur au moins
pris en compte.
égale à 5 mm.
(H Ed + H DL ) et que les effets
du contreventement ne sont pas
Déterminer le déplacement horizontal relatif δ HEd
de la partie supérieure des poteaux par rapport à leur
partie inférieure lorsque l’ossature de supportageBD
est
sollicitée par la charge (H Ed + H DL ) .
• Partie F
179
Fiche AQUAP SNCT
CODAP Division 2 : 2010  Partie F – FABRICATION
Annexe FA3 – QUALIFICATION DUN MODE OPÉRATOIRE DE SOUDAGE
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δ
HEd
C9.9.5.3 - Valeurs issues de l'analyse globale de la
structure qui sont nécessaires à la vérification de la
résistance des poteaux
C9.9.5.3.1 - Poteau qui ne reprend pas des charges
transversales ou des moments ailleurs qu'à ses
extrémités
Les valeurs nécessaires à la vérification de la
résistance d'un poteau sont :
e M:
rti(Rappel
• Pa
N Ed1
MAT a) L'effort axial en tête de poteau
Un effort de compression est positif).
Ecran général de l’application
Note : L’Annexe C9.A9 donne les formules de calcul du déplacement
horizontal pour plusieurs configurations d’ossatures de supportage
comportant ou non un contreventement.
a) Si δ HEd ≤ 0,2δ HEdi :
(C9.9.5.2.2-1)
Déterminer les efforts repris par les poteaux et les
barres de contreventement de l'ossature de supportage
lorsque celle-ci est simultanément soumise aux charges
(H Ed + H DL ) et VEd .
Note 1 : L’Annexe C9.A9 donne les formules de calcul des efforts
repris pour plusieurs configurations d’ossatures de supportage.
Note 2 : Ce sont les efforts ainsi déterminés qui doivent être utilisés
lors de la vérification de la résistance des poteaux.
b) Si δ HEd > 0,2δ HEdi :
(C9.9.5.2.2-2)
La structure ne doit pas être considérée comme une
structure contreventée et la recherche des efforts repris
par les poteaux doit être effectuée en appliquant la
procédure décrite en sous paragraphe C9.9.5.2.1.
b) Les efforts tranchants en tête de poteau : VyEd1 ,
VzEd1 .
c) Les moments en tête de poteau : M yEd11 ,
M zEd11 .
d) Les moments en pied de poteau : M yEd22 ,
M zEd22 .
Note : L’Annexe C9.A9 donne toutes les valeurs nécessaires pour les
configurations d’ossatures de supportage les plus courantes.
Les valeurs issues de ces valeurs nécessaires qui
sont utilisées lors de la vérification de la résistance d'un
poteau ont les définitions suivantes :
a) Effort axial en pied de poteau :
N Ed2 = N Ed1
(C9.9.5.3.1-1)
b) Effort axial maximal :
Note 3 : La résistance des éléments de contreventement peut être
vérifiée en ne considérant que les efforts de traction auxquels ils sont
soumis, cependant, lorsque le Fabricant a choisi de prendre en compte
les réponses provenant des barres en compression du dispositif de
contreventement lors de l'analyse globale de la structure, la tenue de
ces barres au flambement doit être vérifiée.
N Ed = N Ed1
(C9.9.5.3.1-2)
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Code de construction des Appareils à pression non soumis à l'action de la flamme
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