Transcript Letöltés

Dr. Móczár Balázs
1
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Alapkérdések:
• Hogyan vesszük figyelembe a talajösszletet?
• Ágyazási tényezős eljárások (mai gyakorlat : AXIS VM 
Winkler-ágyazás (ágyazási tényező)
• Végeselemes modellezés (jellemzően felkeményedő
talajmodell) – 2D vagy 3D
• A vasbeton lemez merevségének szerepe
• Az épület merevségének a szerepe
• A lemez + épület merevségének a szerepe
• Az előterhelés hatása
• Az építési ütem, terhelési lépcsők hatása (konszolidáció)
2
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Talpfeszültséget befolyásoló tényezők:
• A terhelő alaptest tulajdonságai:
oaz alaptest merevségétől
oaz alapokra helyezett egész építmény merevségétől
oaz alapozás síkjának térszín alatti mélységétől
oaz alaptest nagyságától (szélességétől)
oaz alaptest alakjától.
(Folytatás…)
3
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Talpfeszültséget befolyásoló tényezők:
• A talaj tulajdonságaitól:
oa talaj szemcsés vagy kötött voltától (feszültség
koncentrációs tényezőjétől), összenyomhatóságától és
nyírószilárdságától
oaz összenyomhatóság és nyírószilárdság időleges
változásaitól
oa talaj homogenitásától, rétegzettségétől és
oldalkitérési lehetőségeitől
oa talajvíz állásától és ingadozási lehetőségeitől.
• A terhelés és előterheléstől
oa terhelés nagyságától
oa terhelés eloszlási módjától
oa terhelés támadási helyétől.
4
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Talpfeszültség-eloszlás végtelenül merev alaptestek alatt:
5
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Koncentrált erők hatása hajlékony lemeznél (a) és
végtelen hajlékony lemeznél (b)
6
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Alaplemez méretezési eljárások:
 A talajsüllyedés-talpfeszültség kölcsönhatás figyelembevételére kidolgozott közelítő eljárások 4 csoportba sorolhatók:
 végtelen merev gerenda alapján történő számítás
 ágyazási tényezőn alapuló eljárás
 rugalmas féltér alakváltozásán alapuló eljárás
 kombinált módszer
7
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Ágyazási tényezőn alapuló eljárás:
 Minél nagyobbak az oszlop, illetve faltávolságok, tehát
minél rugalmasabb az alaplemez és minél szilárdabb az
altalaj, annál egyenlőtlenebbek lesznek a talpnyomások,
és annál inkább gazdaságos
az alaplemez rugalmasságának figyelembevétele.
 A módszerek kidolgozása:
Winkler, Zimmermann
elméletének kiterjesztésével
Hertz nevéhez fűződik.
8
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
Ágyazási tényező :




qi
Ci 
si
Pontos, ill. pontosított süllyedésszámítással
Közelítő süllyedésszámítással
Közelítő képlettel
Tapasztalati képlettel
Felszerkezet modell
merev
alátámasztással
Felszerkezet modell
rugalmas
alátámasztással
Felszerkezet modell
rugalmas
alátámasztással
Talpfeszültség
eloszlás
Talpfeszültség
eloszlás
Talpfeszültség
eloszlás
Süllyedés analízis
(pontos)
Süllyedés analízis
(pontos)
Süllyedés analízis
(pontos)
Ágyazási tényező
Ágyazási tényező
Ágyazási tényező
qi
Ci 
si
qi
Ci 
si
qi
Ci 
si
1,8
1,6
Átlagos talpfeszültség eloszlás
1,4
F
A
1,2
1,0
F
pá 
Közelítő süllyedésszámítás:
sá 
pá
B F
Es
Átlagos ágyazási tényező
pá
Cá 
sá
Javítás:
szélső negyedekben:
belső félben
0,8
L/B = 1,0
L/B = 1,6
L/B = 2,0
L/B = 3,0
L/B = 5,0
L/B = 10,0
0,6
0,4
0,2
0,0
0
1
2
3
4
5
H/B
6
7
8
9
10
F: süllyedési tényező
H: az összenyomódó réteg vastagsága
Cák  1,6  Cá
Cáb  0,8  Cá
pá
sá 
B F
Es
pá
Cá 
sá
pá E s 1
Cá 


ss
B F
Négyzetes pontalap  F ≈ 0,5
Es
Cá  2 
B
Sávalap  F ≈ 1,0
Es
Cá 
B
Javítás:
szélső negyedekben:
Cák  1,6  Cá
belső félben
Cáb  0,8  Cá
Ágyazási tényező becslése
1 1
1 

Cá  E s    
 B L m0 
Javítás:
szélső negyedekben:
Cák  1,6  Cá
belső félben
Cáb  0,8  Cá
Négyzetes pontalap
Sávalap
E
 1 1 1
Cá  E s       3  s
B
B B B
Es
1 
1 1
Cá  E s    
  1,5 
B
B  2B 
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek vizsgálata Plaxis 3D és
Axis VM alapján – Polgár Zsuzsanna TDK munkája alapján.
 A vizsgálatok célja:
 Különböző talajtípusok
 Talajmodellek
 Modellmélység
 Lemezvastagság
 Igénybevétel-változások elemzése.
 (Plaxis 3D → geotechnikai szoft. ; Axis Vm → szerkezettervező
szoft.)
14
Modellméret
Szerkezeti merevség
Anyagmodellek
Eredmények értékelése
!?
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Plaxis 3D vizsgálatok:
 A kutatás alapját egy 32x32 m-es befoglaló méretű, földszint+7
szintes szimmetrikus elrendezésű, felszínen fekvő alaplemezzel
készülő vasbeton vázas épület adja.
 Az épület főbb geometriai méretei:
 Szintmag.: 3 m
 pil.raszt. táv.: 8 m
 pil. km. : 40x40 cm
 föd. vast. : 25 cm
 alaplem. vast.: 40 cm (vált.
param.)
16
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Dobozmodell jellemzői:
 Szimmetria viszonyok miatt csak a rendszer negyedét
szükséges modellezni;
 Vízszintes értelemben 16 m az épület széleitől;
 A dobozmodell mélységi értelemben történő lehatárolása
vizsgálati szempont (süllyedések!)
17
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Modellben alkalmazott szerkezeti elemek:
 Pillér-alaplemez ill. pillér-födém kapcs: merev befogás (nem
változtatható paraméter)
 Tehermodell:
 Önsúly és hasznos terhek (felületen megoszló terhek –
3,5 ill. 4,0 kN/m2)
18
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Talaj paraméterek:
 Homogén talajtest vizsgálata
 Az egyes talajjellemzők konstansok. A nyírószil. paraméterek ill.
térf. súly változása (akár 30%) az eredmény szempontjából
elhanyagolható változást okoz (< 5%).
19
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Anyagmodellek:
 Mohr-Coulomb (elsőrendű közelítéssel írja le a talajtömeg
viselkedését, azaz a feszültség-alakváltozás görbét lineáris
összefüggés jellemzi, ami 5 paraméter együtteséből áll elő):
 E: rugalmassági vagy Young-modulus
 u: Poisson-tényező
 c: kohézió
 ϕ: belső súrlódási szög
 ψ: dilatációs szög (Jáky ajánlása alapján: ψ=ϕ-30°)
 Az adatok megadásánál lehetőség nyílik arra, hogy a
könnyebben mérhető összenyomódási modulus és a Poissontényező megadásával, a program automatikusan számítsa az
ismert, rugalmas izotróp anyagokra vonatkozó Hooketörvényből a rugalmassági modulust.
20
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Anyagmodellek:
 Mohr- Coulomb
21
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Anyagmodellek:
 Felkeményedő (hiperbolikus modellek közé tartozik és
másodrendű közelítést alkalmazva írja le a rugalmasképlékeny viselkedést, így képes figyelembe venni, hogy a
nagyobb átlagos normálfeszültséggel terhelt talajzónák
kisebb alakváltozást szenvednek, azaz merevebben
viselkednek):




c: kohézió
ϕ: belső súrlódási szög
ψ: dilatációs szög (Jáky ajánlása alapján: ψ=ϕ-30°)
E50ref:a deviátor-feszültség 50%-ához tartozó húr modulus a drénezett
triaxiális vizsgálatnál
 Eeodref: összenyomódási modulus (a referencia feszültség értékéhez
tartozó érintő modulus az ödométeres vizsgálatnál)
 Eurref: a tehermentesítés-újraterhelés folyamatához tartozó húr
modulus
 m: a kompressziós görbét leíró hatványfüggvény kitevője
22
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
Felkeményedő talajmodell (HS) – PLAXIS – Kompressziós
kísérletből
E oed
  
 E oed,ref 

 pref 
m
23
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
Felkeményedő talajmodell (HS) – PLAXIS – Kompressziós
kísérletből
 1 
1
q
2E 50 1  q
qa
 c  ctg  3 
E50  E50,ref 

 c  ctg  p ref 
24
m
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Anyagmodellek:
 Felkeményedő (HS)
25
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Modellel kapcsolatos egyéb jellemzők:
 Talajvíz figyelembevétele nélküli számítás
 Interface elemek:
 Az interface-ek tömeg és vastagság nélküli modellelemek
 Lehetővé teszik az egymással érintkező talaj és a szerkezeti
részek ugyanazon feszültségek hatására bekövetkező
(anyagtulajdonságaikból eredő) különböző elmozdulását
egyazon helyen
 Talaj nyírószilárdsági paramétereivel jellemzett interface
elemek kerültek beállításra, így nincs lecsökkentve a
falsúrlódás hatása a szerkezetek környezetében
26
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Végeselem háló:
 Számítási lépések:
 Kezdeti állapot; (térfogatsúlyból számított kezdeti fesz.)
 Szerk. felépítése; (kis elmozdulások, rugalmas-képlékeny szám. módszer,
időtényező figyelembevétele nélkül; Szerkezet teljes tömegének
figyelembevételével)
 Terhek hozzáadása
27
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései

28
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Modellmélység szerepe:
 Az alapsíkon fellépő többletfeszültség értéke: 84,09 kPa.
 A többletfeszültség és a kezdeti hatékony feszültség 20, 25 és
50%-ával egyenértékű feszültségek mélységbeli lefutása
Feszültségek a karakterisztikus
pontban
Alapsík alatti mélység (m)
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Feszültség (kPa)
50
100
süllyedést okozó
többletfeszültség
hatékony
feszültség 20%-a
hatékony
feszültség 25 %-a
11,3 m
hatékony
feszültség 50 %-a
határmélység
29
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Határmélységek különböző elméletek alkalmazásával
 20% hat. fesz. lehatárolás süllyedésszámítás eredményei
30
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Különböző modellmélységek vizsgálata: 5, 10, 15, 20 m mély
dobozmodell. (MC és HS talajmodellek)
 Süllyedések átlagértéke (PLAXIS 3D)
31
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Különböző modellmélységek vizsgálata: 5, 10, 15, 20 m mély
dobozmodell. (MC és HS talajmodellek)
 Süllyedések átlagértéke (PLAXIS 3D)



!
32
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Különböző modellmélységek vizsgálata: 5, 10, 15, 20 m mély
dobozmodell. (MC és HS talajmodellek)
 Süllyedések átlagértéke (PLAXIS 3D)
!
33
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Különböző modellmélységek vizsgálata: 5, 10, 15, 20 m mély
dobozmodell. (MC és HS talajmodellek)
 Süllyedések átlagértéke (PLAXIS 3D)
Átlagsüllyedés a modellmélység függvényében a négyféle
altalaj esetén "Mohr-Coulomb" modellel
Átlagsüllyedés a modellmélység függvényében a négyféle
altalaj esetén "felkeményedő" talajmodellel
Modellmélység (m)
Modellmélység (m)
0
0
5
10
15
20
-20
Átlagsüllyedés (mm)
-50
-100
-150
-200
5
10
15
20
homokos kavics
-40
homokos kavics
homok
-60
homok
homokos iszap
-80
homokos iszap
közepes agyag
-100
közepes agyag
-120
-250
-300
-140
-160
34
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Alaplemez süllyedései:
35
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
Alaplemez süllyedése a lemezközépen "felkeményedő" modellel a
határmélység függvényében homokos kavics altalaj esetén
Távolság a lemez középpontjától (m)
Süllyedés (mm)
0
0
2
4
6
8
10
12
14
16
-20
hk_5m_hs
hk_10m_hs
hk_15m_hs
-40
hk_20m_hs
-60
Alaplemez süllyedése lemezsávban "felkeményedő" modellel a
határmélység függvényében homokos kavics altalaj esetén
Távolság a lemez középpontjától (m)
Süllyedés (mm)
0
-10
0
2
4
6
8
10
12
14
16
hk_5m_hs
-20
hk_10m_hs
-30
hk_15m_hs
-40
hk_20m_hs
-50
Alaplemez süllyedése a lemezszélen "felkeményedő" modellel a
határmélység függvényében homokos kavics altalaj esetén
Távolság a lemez középpontjától (m)
Süllyedés (mm)
0
-10
0
2
4
6
8
10
12
14
16
hk_5m_hs
-20
hk_10m_hs
-30
hk_15m_hs
-40
hk_20m_hs
-50
36
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
37
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Következtetések:
 A határmélység hatása a relatív süllyedésekre elhanyagolható.
 A határmélység az ABSZOLÚT süllyedésekre van hatással.
(További számítások: 15 m mélységű dobozmodell)
 Talaj összenyomódási modulusának hatása:
 kavics → agyag … teher szétosztása („szétkenése”)
fesz. csúcsok csökkenése
38
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Igénybevételek:
Alaplemez fajlagos mx nyomatéka (kNm/m)
Alaplemez fajlagos nyomaték-eloszlása a lemezközépen a határmélység függvényében homokos
kavics altalaj esetén
400
hk_5m_mc
200
hk_10m_mc
0
-200
0
2
4
6
8
10
12
14
16
hk_15m_mc
hk_20m_mc
-400
hk_5m_hs
-600
hk_10m_hs
-800
hk_15m_hs
-1000
Távolság a lemez középpontjától (m)
hk_20m_hs
(Talajmodell hatása elhanyagolható)
39
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
(Modellmélység hatása elhanyagolható)
40
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
41
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Alakváltozások összehasonlítása:
42
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 AXIS VM modell
felvétele
 Pillér-lemezek kapcsolata (beállítási lehetőség: félmerev kapcs. –
összehasonlítás miatt merev)
43
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Tehermodell (teherkombinációk, 1.0 szorzóval)
(Plaxis modellel azonos)
44
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Ágyazás felvétele (Winkler):
 Ágyazási tényező értékei különböző közelítő módszerek
alapján
 Axis feljesztők ajánlása: széleken 2×, sarkokban 4× ágyazási
tényező; szélső sávban 1,6×, a belső részeken 0,8.
45
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Ágyazás felvétele (Winkler szerint):
 Ágyazás felvétele a plaxis számítás alapján kalibrált modellel:
!
46
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Lemezvastagság hatásának vizsgálata (merevség):
PLAXIS modell
eredményei
(40 és 60 cm
vastag lemez)
47
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Lemezvastagság hatásának vizsgálata (merevség):
PLAXIS modell
eredményei
(80 és 100 cm
vastag lemez)
48
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Lemezvastagság hatásának vizsgálata (süllyedések változása):
PLAXIS modell
eredményei
(homokos kavics
és agyag esetén)
49
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Talpfeszültség-eloszlás:
PLAXIS modell
eredményei
50
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Ágyazási tényező eloszlása:
PLAXIS modell
eredményei
(származtatott értékek)
51
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Megállapítható, hogy
 mivel a süllyedések és talpfeszültségek lefutása gyakorlatilag azonos, az
ágyazási tényező eloszlása is megegyezik ezekkel
 az eloszlás a négy különböző talajra azonosnak tekinthető, eltérés csak az
értékek nagyságában jelentkezik.
 az igen hajlékony 40 cm-es alaplemeztől eltekintve az ágyazási tényező
értéke egy adott talaj esetén nem függ az alaplemez vastagságától
 a javított Winkler-féle ágyazási eloszlással ellentétben az ágyazási tényező
értéke alaplemez szélső szűk tartományát kivéve konstansnak tekinthető
 a szemcséstől a kötött talajok felé haladva a szélső és belső tartomány
közötti ágyazási tényező arány egyre nagyobb
 a szélső és a belső tartományra vonatkozó konstans érték aránya a
következőképpen alakul a kétféle talajmodell szerint
52
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Nyomatéki igénybevételek az alaplemezben lemezközépen (Plaxis)
53
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Nyomatéki igénybevételek az alaplemezben lemezközépen (AXIS)
Közelítő (Winkler)
Ágyazással
-40 cm lemezzel
(homokos kavics)
Plaxis alapján
„pontos” ágyazással
-40 cm lemezzel
(homokos kavics)
54
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 A nyomatéki eloszlást tekintve a hajlékony (40 cm) és a merev
(100 cm) alaplemez esetén ugyanazok figyelhetők meg a Plaxis
és az AXIS eredmények összehasonlításával:
 a negatív nyomatékok Axis VM modellből kapott értéke jelentősen
nagyobb mindkét esetben, mint a PLAXIS modellből kapottak
 a pontosabb ágyazattal kapott pozitív nyomatékok nagyon jól visszaadják
a PLAXIS-eredményeket
 a közelítő (javított Winkler-) ágyazat a szélső mezőben túlbecsli, a
középső mezőben pedig jelentősen alulbecsli a pozitív nyomatékok
értékét
55
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Talajmerevség hatásának eltérése a két modell esetén
 Lemezvastagság hatása a födém igénybevételekre (Plaxis-homok):
200
150
h_40cm_hs
100
h_60cm_hs
50
h_80cm_hs
0
-50 0
-100
5
10
Távolság a lemez középpontjától (m)
15
h_100cm_hs
Fajlagos mx nyomaték (kNm/m)
1. szinti födém nyomatéka a lemezközépen felkeményedő
modellel a lemezvastagság függvényében
7. szinti födém nyomatéka a lemezközépen
felkeményedő modellel a lemezvastagság
függvényében
200
150
100
50
0
-50 0
-100
2
4
6
8
10
12
14
Távolság a lemez középpontjától (m)
(A lemezvastagság hatása mér az 1. szinten is minimális; a 7. emelet szintjén már
teljesen eltűnik.)
56
16
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Összefoglalás:
 a talaj és szerkezet együttes viselkedését a talaj oldaláról alapvetően az
alakváltozási paraméterek határozzák meg, a nyírószilárdsági paraméterek
hatása nem jelentős;
 a „Mohr-Coulomb” és a „felkeményedő” talajmodell eltérései az átmeneti és
kötött, azaz kisebb összenyomódási modulussal rendelkező talajok esetén
jelentkeznek: ezeknél a talajtípusoknál már jelentős szerepe van a mélyebben
fekvő talajtömeg merevebb viselkedése figyelembe vételének, azaz az irreálisan
nagy süllyedések elkerülése érdekében a „felkeményedő” talajmodell
alkalmazása javasolt ;
 a modellmélységnek a talajtípustól függetlenül nincs hatása a relatív
süllyedésekre, viszont az abszolút süllyedéseket jelentősen befolyásolja;
 az alaplemezben ébredő fajlagos nyomatéki igénybevételek alakulásában nincs
jelentős szerepe a választott talajmodell típusának;
 a modellmélység szerepe az igénybevételek szempontjából talajtípustól
függetlenül elhanyagolható mértékű, ugyanis az igénybevételt okozó relatív
süllyedések a modellmélység változtatásával is közel állandóak;
 végeselemes módszerrel számított átlagsüllyedések minden esetben
nagyobbak, mint a közelítő módszerrel kapottak;
57
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Összefoglalás:
 PLAXIS szoftverrel és a Winkler-féle javított ágyazási tényezős módszerrel kapott
átlagos ágyazási tényező jó egyezést mutat szemcsés és átmeneti talajokra,
viszont a kötött talajok esetén a PLAXIS szoftverrel jelentősen kisebb ez az érték
 kisebb összenyomódási modulussal rendelkező talajok esetén jelentősen kisebbek
a relatív süllyedések, a talaj szétosztja a koncentrált terhekből adódó
többletfeszültségeket
 egyre merevebb alaplemez esetén egyre csökken a koncentrált terhelésből
származó relatív süllyedések nagysága, a süllyedéseloszlás egyre jobban
megközelíti a tisztán megoszló teherrel terhelt lemezekre jellemző alakot
 a talpfeszültség a lemezszélen csak egy szűk tartományban növekszik meg, a
javított Winkler-ágyazatnál feltételezett ¼-től eltérően csak a lemez szélességének
1/16-ában figyelhető meg fokozatos talpfeszültség-növekedés
 az ágyazási tényező eloszlása független a talaj típusától, annak szerepe csak az
ágyazási tényező abszolút értékében van
 az igen hajlékony alaplemeztől eltekintve az ágyazási tényező értéke egy adott
talaj esetén nem függ az alaplemez vastagságától
 a javított Winkler-féle ágyazási eloszlással ellentétben az ágyazási tényező értéke
alaplemez szélső szűk tartományát kivéve konstansnak tekinthető
58
Rugalmasan ágyazott vasbeton lemezek tervezési kérdései
 Összefoglalás:
 hajlékony lemezek esetén az igénybevételek lefutása a talajtípustól függetlenül
alakul
 a lemez merevségének növelésével a szemcsés és kötött talajokon fellépő
igénybevételek nagysága egyre inkább eltér egymástól, a kötött talajokon
nagyobb negatív, viszont kisebb pozitív igénybevételek keletkeznek, azaz a
nyomatéki ábra alakját megtartva tolódik a negatív nyomatékok irányába
 a lemezvastagság növelésével az igénybevételek nagysága is növekszik
 a süllyedések eloszlása azonos a pontosított ágyazattal felépített Axis VM modellel
és a PLAXIS modellel
 a javított Winkler-ágyazat jelentősen alulbecsli a lemez széléhez közelebb eső
lemezsáv süllyedéseit
 PLAXIS szoftverrel minden esetben nagyobb elmozdulások adódnak, mint az Axis
VM szoftverrel
 a negatív nyomatékok Axis VM modellből kapott értéke jelentősen nagyobb, mint a
PLAXIS modellből kapott
 a közelítő (javított Winkler-) ágyazat a szélső mezőben túlbecsli, a középső
mezőben pedig jelentősen alulbecsli a pozitív nyomatékok értékét
 Axis szoftverben kisebb mértékben érvényesül a talaj alakváltozó-képességének
hatása az igénybevételekre
59
 a lemezvastagságnak nincs jelentős hatása a födémek igénybevételeire