Transcript Тракт-Ф
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ МОСКОВСКИЙ НАУЧНОИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ РАДИОТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К ОПЫТНО-КОНСТРУКТОРСКОЙ РАБОТЕ «Разработка промышленных технологий создания элементов СВЧ трактов миллиметрового диапазона волн с малыми потерями, обеспечивающих передачу СВЧ энергии с уровнем мощности до 10 кВт», шифр «Тракт-Ф» Технический проект Настоящая ОКР выполняется на основании Технического задания на ОКР «Разработка промышленных технологий создания элементов СВЧ трактов миллиметрового диапазона волн с малыми потерями, обеспечивающих передачу СВЧ энергии уровнем мощности до 10 кВт», шифр «Тракт-Ф» утвержденного 10.08. 2011 Директором Департамента радиоэлектронной промышленности Минпромторга РФ Якуниным А.С. и государственного контракта №11411.68000.114 от 10.08 2011. • В настоящее время волны миллиметрового диапазона (ММДВ) с высоким уровнем мощности широко применяются в установках термоядерного синтеза, установках микроволновой обработки материалов, ускорителях заряженных частиц, радиолокаторах с высокой разрешающей способностью, системах связи и радиоподавления. • Эти потребности стимулировали разработку мощных СВЧ электронных приборов и в последнее время получены практические результаты по созданию СВЧ электронных приборов в миллиметровом диапазоне волн с уровнем мощности от нескольких киловатт до единиц мегаватт. Однако отсутствие промышленных технологических решений по передаче СВЧ энергии от выхода усилительного прибора до антенны с малыми потерями и уровнем проходящей мощности в единицы киловатт и более в непрерывном режиме серьезно сдерживают развитие этих направлений в РФ. • Ведущие зарубежные страны интенсивно ведут работы по дальнейшему совершенствованию перспективных помехозащищенных систем спутниковой связи (СпС) миллиметрового диапазона волн (ММДВ). К ним относятся коммерческие системы СпС ММДВ, например, «Италсат» (Италия) и «Сакура» (Япония) а также ряд военных систем. В ближайшей перспективе на базе искусственных спутников Земли (ИСЗ) перечисленных выше СпС планируется создание объединенной системы спутниковой связи ММДВ США и европейских стран. • Вклад систем СпС миллиметрового диапазона по объему передаваемой информации уже составляет 30-35 % от всех систем СпС. При этом системы СпС миллиметрового диапазона волн обеспечивают устойчивую помехозащищенную связь. • В настоящее время на вооружении частей РЭБ ВС Российской Федерации отсутствуют станции помех СпС миллиметрового диапазона волн и аналогов им не существует. Поэтому задача создания техники РЭП системам СпС миллиметрового диапазона Элементы волноводного тракта созданные по разрабатываемой в рамках настоящей ОКР промышленной технологии будут использованы при создании: • - создании систем спутниковой связи в ММДВ – создании центральных Земных станций спутниковой связи, реализующих фидерные линии в диапазоне 20/30 ГГц для системы спутниковой связи «Арктика МС-1» (ССС «Арктика МС-1») и системы спутниковой связи «Росинфоком» (ССС «Росинфоком»). • Создание ССС «Арктика МС-1» и ССС «Росинфоком» предусмотрено Федеральной космической программой России на 2006-2015 гг. и Федеральной целевой программой «Мировой океан» (с изменениями от 30.09.2009г. и 12.08.2010г.) в части подпрограммы «Освоение и использование Арктики»; • • - радиолокаторов различных видов базирования с высокой разрешающей способностью работающих в миллиметровом диапазоне волн, в том числе в РЛС ММДВ «Маринос» разрабатываемой ФГУП НИРФИ (г.Москва). • -автоматизированных станций помех линиям систем спутниковой связи миллиметрового диапазона волн пол ОКР Былина, отнесенной к перспективным образцам ВВСТ и предназначенной для радиоподавления бортовых ретрансляторов систем спутниковой связи миллиметрового диапазона волн «Милстар», «ГБС», «Скайнет», «Сикрал», «Италсат», «Сакура», используемых для связи в оперативностратегическом (ОСЗУ), оперативном (ОЗУ), оперативнотактическом (ОТЗУ) и тактическом (ТЗУ) звеньях управления ВС ведущих зарубежных стран и НАТО. • Все эти приложения требуют разработки линий передачи, способных передавать сигналы высокой мощности в миллиметровом диапазоне волн с малыми потерями. Обычные одномодовые волноводы, работающие на низшем типе волны, в данном случае неэффективны, так как имеют высокие омические потери (порядка 1 дБ/метр) и невысокую пробивную мощность, обусловленную малыми геометрическими размерами. Кроме регулярных волноводов для построения линий передачи энергии от выхода источника мощности - СВЧ электронного прибора до антенны требуются различные элементы СВЧ тракта - изгибы (повороты), поляризаторы, направленные ответвители, вращающиеся сочленения, нагрузки и др. • Учеными и специалистами Института прикладной физики Российской академии наук (ИПФ РАН) на базе развития теории многомодовых волноводов с использованием высших типов волн выполнены теоретико-экспериментальные разработки по созданию элементов волноводных линий передачи высокой мощности в миллиметровом диапазоне волн с малыми потерями. • При проектировании и практической реализации элементов таких линий передач возникает необходимость обеспечить либо сохранение заданной моды, либо преобразование одной моды в другую при реализации дополнительных требований, таких например как, поворот оси волновода, переход на другое сечение и др. • • Целью настоящей работы является промышленное внедрение теоретико-экспериментальных результатов полученных ИПФ РАН – разработка промышленных технологий создания элементов СВЧ трактов миллиметрового диапазона волн с малыми потерями, обеспечивающих передачу СВЧ энергии с уровнем мощности до 10 кВт. Учеными и специалистами ИПФ РАН создан математический аппарат и методики расчета элементов тракта на многомодовых волноводах, проведено макетирование и получено практическое их подтверждение. • Практической реализацией многомодовых волноводов является круглый волновод с гофрированными внутренними стенками,диаметр такого волновода выбирается в несколько длин волн и более. Подбором гофрировки на внутренних стенках волновода можно добиться того, что поверхностный импеданс стенок будет близок к бесконечному, токи в стенках при этом будут отсутствовать и потерт будут минимальны. Волна внутри такого волновода будет распостраняться по законам геометрической оптики. • Выходная мода гиро-ЛБВ – вращающаяся НЕ11 волна гофрированного волновода является предпочтительнее в данном проекте. Мода НЕ11 удовлетворяет всем требованиям, предъявляемым к волноводному тракту - НЕ11 мода обладает низкими омическими потерями (малое поле на стенке волновода), - имеет простую структуру (коэффициент связи с Гауссовым пучком >98%), низкий уровень боковых лепестков при излучении из волновода (-30дБ), - линейную поляризацию, - вращающиеся сочленения волноводов технически просто выполнить на НЕ11 моде с вращающейся поляризацией, - мода хорошо согласуется с модой ТЕ10 стандартного прямоугольного волновода с помощью профилированных волноводных переходов. Передаваемая по гофрированному волноводу радиусом R мощность R R м 2 1 В 2 P Вт E ( r ) 2 rdr J (2.405) E y 1 0 240 0 240 м 2 2 Из формулы следует, что в случае отсутствия в тракте интерференционных явлений по волноводу диаметром 40мм в нормальных условиях максимальная передаваемая мощность в моде НЕ11 составляет 4МВт, а в волноводе диаметром 63,5мм – 10МВт. Эти расчеты показывают, что заданная по ТЗ проходящая мощность 10 кВт в непрерывном режиме и 180 кВт в импульсном режиме обеспечивается с более чем 20 кратным запасом Таким образом, мода НЕ11 в данном конкретном случае является предпочтительной в качестве рабочей моды волноводного тракта и всё дальнейшее проектирование элементов СВЧ тракта будет вестись на моде НЕ11. Состав опытного образца Согласно ТЗ предусматривается создание опытного образца элементов СВЧ тр нижеперечисленном составе: - регулярный волновод на частоты 26,0-32,0 ГГц длиной до30 м - регулярный волновод на частоты 43,0-46,0 ГГц длиной до30м - изгибы волноводной линии на диапазон 26,0-32,0 ГГц:-30°,45° ,90° - изгибы волноводной линии на диапазон 43,0-46,0 ГГц:-30°,45° ,90° - поляризатор на диапазоне 26,0-32,0 ГГц; - поляризатор на диапазоне 43,0-46,0 ГГц; - калориметрическая согласованная нагрузка: - на диапазон 26,0-32,0 ГГц; - на диапазон 43,0-46,0 ГГц; - направленные ответвители : - на диапазон 26,0-32,0 ГГц; - на диапазон 43,0-46,0 ГГц; - преобразователи типов волн (мод) Н10 - ТЕ11 - ТЕ01: - на диапазон 26,0-32,0 ГГц; - на диапазон 43,0-46,0 ГГц; - преобразователи типов волн (мод) Н10 - ТЕ11 - ТЕ12: - на диапазон 27,5-31,0 ГГц; - на диапазон 43,5-45,5 ГГц; - вращающиеся в двух плоскостях сочленения: - на диапазон 26,0-32,0 ГГц; - на диапазон 43,0-46,0 ГГц.; • Для соединения компонентов тракта предлагается использовать гофрированный волновод диаметром 40мм либо 63,5мм (на отдельных участках волноводного тракта). • Гофрировка волновода для диапазона 26-32 ГГц показана на рис. • Для обеспечения герметичности волноводного тракта на торцах волноводных секций выполняются дроссельные канавки и канавки для резиновых колец. Геометрия дроссельных канавок показана на Рис.4б) и Рис. 5б). • Внутренняя поверхность волноводов покрывается Хим.окс.Э, наружняя поверхность покрывается эмалью ПФ-115. Профиль гофрировки волновода на диапазон частот 26-32ГГц. 2.562 1,708 R20 3,416 Рис.4 б). Дроссельная канавка фланцевого соединения на диапазон частот 27,5-31ГГц. 3,55 1,2 R0,5 3 Гофрированный волновод 1 0,2 R20 Гофрированный волновод 2 Макет регулярного волновода (отрезок) диапазона 26,0-32,0 ГГц Волноводный изгиб 90 (уголок) • Важным элементов волноводного тракта являются волноводные изгибы, поворачивающие излучение на заданный угол (90). Поворот излучения можно осуществлять по крайней мере двумя способами – • - плавным изгибом волновода с сохранением поперечного сечения волновода; • - зеркалом, расположенным на пересечении волноводов соединяемых под заданным углом. Геометрия волноводного уголка (изгиба) 27,5-31,0 ГГц. Корпус уголка Гофрированный преобразователь 40 Торцевое отверстие к поглотителю Плоское зеркало Z 63,5 Z 257,6 292,6 292,6 Z Гофрированный преобразователь Профиль гофрированного преобразователя изгиба 90 (уголка) на диапазон 27,5-31 ГГц Эффективность волноводного уголка. Коэффициент связи моды НЕ11 на выходе уголка с учётом потерь на разрыве волновода. Вращающиеся в двух плоскостях сочленения волноводов Рассмотренные выше волноводные уголки представляют собой законченные компоненты и могут соединяться между собой произвольным образом. Однако конструкцию можно упростить, если расстояние между плоскими зеркалами уголков сделать равным длине биений НЕ11 и НЕ12 мод гофрированного волновода. Как сказано выше, моды НЕ11 и НЕ12 на зеркале уголка при соответствующей взаимной фазе образуют Гауссов пучок (с плоской фазой) с коэффициентом связи около 0,99. Оценим длину биений мод НЕ11 и НЕ12 в гофрированном волноводе радиусом R (Таблица 2). Длина биений НЕ11 и НЕ12 мод в гофрированном волноводе радиусом R • Для размещения устройства вращения и уменьшения потерь в уголках конструктивно предпочтителен вариант с гофрированным волноводом диаметром 63,5мм. Для возбуждения смеси мод НЕ11и НЕ12 используем рассчитанный выше преобразователь волноводного изгиба 90 (уголка). Геометрия модельной задачи показана на Рис.23. Геометрия модельной задачи для расчёта параметров сочленения волноводов вращающегося в двух плоскостях • Смещение рабочей частоты от расчётной центральной сдвигает перетяжки формируемых Гауссовых пучков относительно положения плоских зеркал и коэффициент передачи заданной смеси мод через сочленения волноводов уменьшается (Рис.23). • Поле с вращающейся поляризацией при прохождении через уголки 1 обеспечивает фиксированный уровень потерь независимо от углов поворота антенны антенны. Уголок 2, размещённый непосредственно перед антенным излучателем (выход гауссова пучка - Рис.23), выполняет функции поляризатора. Плоское зеркало с гофрировкой преобразует круговую поляризацию мод гофрированного волновода в линейную. • Так как гибридные моды НЕ11 и НЕ12 имеют малые поля на стенке волновода, то при длине разрыва L << , а L ~ 0.5 мм потери рассматриваемых мод (при любой взаимной фазе) очень малы. Дроссельная канавка (Рис. 5б и 4б), размещённая за разрывом, также уменьшает потери во вращающемся сочленении. Коэффициент передачи излучения через два уголка (волноводных разрыва) в круглом гофрированном волноводе биений 63,5 мм • • • • • • • Сочленение волноводов, вращающееся в двух плоскостях, предназначено для присоединения волноводного тракта к антенне в диапазоне 26,0-32Гц. Схема вращающегося в двух плоскостях сочленения волноводов показана на Рис. 26. Вращающееся сочленение включает в себя следующие компоненты (Рис.26): Преобразователь моды НЕ11 в смесь мод НЕ11 и НЕ12. Представляет собой профилированный гофрированный переход 40-63,5мм. В схеме используется преобразователь волноводного изгиба 90 (уголка) с плоским зеркалом. Корпус волноводного уголка с плоским зеркалом имеет внутри гофрированный волновод 63,5мм и может быть соединён как с преобразователем уголка, так и с регулярным волноводом 63,5мм. Вращающееся сочленение волновода 63,5мм представляет собой две секции гофрированного волновода установленных на подшипниках с волноводным разрывом (0,5 мм) между ними. Уголок-поляризатор представляет собой описанный далее поляризатор, преобразующий вращающуюся моду НЕ11 в моду с фиксированной линейной поляризацией. Секция гофрированного волновода 63,5мм может быть использована как антенный облучатель, так как структура поля в выходном сечении (Гауссов пучок) имеет низкий уровень боковых лепестков и кросс-поляризации. Общий вид вращающихся в двух плоскостях сочленений волноводов 307 5 30 7 2 4 30 7 3 3 63,5 1 40 1-Гофрированный преобразователь (от уголка), 2-Волноводный уголок, 3-Вращающееся сочленение на гофрированном волноводе, 4-Уголок-поляризатор, 5-Гофрированный волновод к антенному рефлектору (выход Гауссова пучка). Макет вращающегося сочленения диапазона 26 – 32 ГГц Поляризатор • Поляризатор размещается в последнем волноводном уголке 4 – Рис.26 (после вращающихся сочленений) перед антенным облучателем. В отличие от обычного уголка с плоским зеркалом, в поляризаторе плоское зеркало заменено на зеркало с мелкой гофрировкой (Рис.32). • Профиль гофрировки в системе координат зеркала 2 Z (Y ) 1.81 cos Y 3 Поляризатор на диапазон частот 26,0-32,0 ГГц 3 X 63,5 Y 1 Вид А 35 Z 2 Вид А 63,5 Направленные ответвители с переходным затуханием -50..-60дБ Направленный ответвитель для измерения проходящей СВЧ мощности выполняется в одном из волноводных уголков на плоском зеркале. В плоском зеркале выполнены отверстия связи, обеспечивающие ответвление СВЧ мощности, передаваемой в линии передачи в измерительный канал, представляющие собой прямоугольный стандартный одномодовый волновод 7,2x3,4мм. Восемь отверстий связи расположены симметрично относительно центра плоского зеркала. Макет уголкового изгиба на 90 градусов диапазона 26 32 ГГц совмещенного с направленным ответвителем и детекторной головкой Измерительный волноводный уголок с направленнымответвителем на диапазон 26,0-32 ГГц 6 3 5 1-Входной волновод уголка (канал высокой СВЧ мощности), 2-Выходной волновод уголка, 3-Плоское зеркало уголка, 4-Прямоугольный волновод (7,2x3,4), 5-Отверстия связи (8 шт.) в плоском зеркале, 6-Согласованная нагрузка, 7-СВЧ детектор. 7,2 4 63,5 3,63 0,5 1 7 0,8 2 63,5 Калориметрическая согласованная нагрузка • Калориметрическая согласованная нагрузка предназначена для поглощения и измерения полной выходной СВЧ мощности гиро-ЛБВ в процессе выполнения регламентных и наладочных работ усилителя, волноводного тракта и антенного устройства. • В состав согласованной калориметрической нагрузки входят следующие компоненты: • - поглощающая секция (нагрузка), • - термоблок (термисторы и электронагреватель погружены в ОЖ, прокачиваемую через поглощающую секцию), • - дифференциальный балансный усилитель, с вольтметром, • - регулируемый источник питания электронагревателя. • Поглощающая секция согласованной калориметрической нагрузки Вход ОЖ Тефлоновая трубка труба 40 140 120 150 350 Выход ОЖ 170 СВЧ излучение поглощается рабочим телом калориметрической нагрузки. Рабочее тело нагрузки – водный раствор этиленгликоля (ОЖ - охлаждающая жидкость) прокачивается через поглощающую секцию калориметрической нагрузки с помощью насоса Макет единой калометрической нагрузки диапазонов 26-32 ГГц и 43-46 ГГц. Преобразователь типов волн ТЕ10-НЕ11 • Для испытаний и наладки волноводного тракта и отдельных компонентов на малом уровне мощности необходимо разработать возбудитель моды НЕ11 гофрированного волновода с вращающейся поляризацией. Такой преобразователь-возбудитель кроме того, может быть использован для измерения частотных характеристик выходного вакуумного окна гиро-ЛБВ. Основанная мода стандартного прямоугольного ТЕ10 с помощью гладкого волноводного перехода трансформируется в стоячую моду ТЕ11 круглого одномодового волновода. Затем на эллиптическом волноводеполяризаторе мода ТЕ11 со стоячей поляризацией преобразуется в моду с вращающейся поляризацией нужного направления вращения. Последующий аксиально-симметричный преобразователь трансформирует эту моду в желаемую волну НЕ11 гофрированного волновода. • Выходной преобразователь ТЕ11-НЕ11 может быть выполнен различными способами в виде: • гладкого волновода с оптимизированным профилем переменного радиуса, • гофрированного волновода с переменным импедансом и оптимизированным профилем огибающей стенки волновода, • гладкого входного преобразователя ТЕ11-НЕ11 и гофрированного выходного перехода с модой НЕ11. • Все эти технические решения отличаются сложностью изготовления и полосой рабочих частот. . Волноводный преобразователь моды ТЕ11 волновода 10мм в моду НЕ11 гофрированного волновода 40 мм на диапазон 26,0 – 32ГГц • Диапазон рабочих частот 26,0 – 32 ГГц. • Входная мода – ТЕ11 круглого одномодового волновода 10 мм. • Желаемая выходная мода – НЕ11 гофрированного волновода (бесконечный импеданс) 40мм Преобразователь мод ТЕ11-НЕ11 с переменной глубиной гофрировки Оптимизированный профиль преобразователя ТЕ11-НЕ11 с переменной глубиной гофрировки Расчётная эффективность возбуждения моды НЕ11 гофрированного волновода диаметром 40мм в полосе частот 27,5-31 ГГц Преобразователь типов волн (мод) Н□10 - НЕ○11 на диапазон 26,0-32,0ГГц. Конструктивное исполнение. • Преобразователь мод состоит из трёх секций: перехода с прямоугольного волновода на круглый, эллиптического волновода переменного сечения, профилированного гофрированного перехода круглого сечения 10 - 40. Необходимо обеспечить возможность присоединения перехода с прямоугольного волновода на круглый непосредственно к профилированному переходу круглого сечения 10 - 40 (без эллиптического волновода). Волноводный переход с прямоугольного волновода 3,4x7,2мм на круглый волновод 10мм представляет собой плавный переход с прямоугольного сечения на круглое длиной 70мм 10 3,4 70 7,2 • Эллиптический волновод переменного сечения пристыковывается волноводному переходу А) с прямоугольного волновода на круглый. Волновод состоит из двух конических секций, включенных на встречу друг другу. Входное сечение секции круглый волновод радиусом 5 мм линейно переходящий в эллипс сечением 4,69 x 5,31мм (размеры полуосей эллипса). Длина каждой из конических секций 50мм. Оси эллипса повёрнуты на 45 относительно осей входного сечения 3,4x7,2 мм прямоугольного волновода. Эллиптический волновод переменного сечения 10 9,38 10,62 45 10,62 10 50 50 9,38 Профиль профилированного перехода с 10 на 40 (секция В преобразователя типов мод). Профиль выходной секции преобразователя мод ТЕ11-НЕ11. Макет преобразователя мод Н10 – НЕ11 на диапазон 26-32 ГГц Оценка технологичности • • • • • Основные характерные особенности технологических процессов в области механообработки сочетание высоких точностей и сложных форм деталей. Основные характерные особенности технологических процессов в области СВЧ измерений – высокоточные измерения малых величин затухания и КСВ в диапазоне частот до 46 ГГц и измерения на высоком уровне мощности (более 10 кВт). Для создания промышленной технологии изготовления элементов СВЧ тракта кроме применения технологических процессов общего применения в рамках настоящей ОКР разрабатываются технологические процессы: - технология изготовления гофрированных волноводов основного элемента построения элементов СВЧ тракта; -технология проверки и испытаний элементов СВЧ тракта в диапазоне до 46 ГГц при уровне проходящей мощности не менее 10 кВт. Измерения параметров макетных устройств • В процессе измерения параметров макетных устройств необходимо проверить правильность принятых решений по реализации элементов волноводных трактов для чего необходимо измерить основные характеристики разрабатываемых устройств: • - величины потерь и КСВ элементов волноводного тракта; • - обеспечение передачи СВЧ сигналов с уровнем мощности не менее 10 кВт в непрерывном режиме. Измерение ослабления сигнала в преобразователе типов волн Н10 – НЕ11 Н10 Измеритель КСВН панорамный НЕ11 40 Преобразователь типов волн Н10 – НЕ11 ZVA50 НЕ11 40 Н10 Преобразователь типов волн Н10 – НЕ11 Согласованная нагрузка Измерение КСВ калориметрической согласованной нагрузки Н10 Измеритель КСВН панорамный ZVA50 НЕ11 40 Калориметрическая нагрузка НЕ11 40 Преобразователь типов волн Н10 – НЕ11 Измерение потерь во вращающихся сочленениях волноводов Н10 7.2x3.4 Измеритель КСВН панорамный ZVA50 НЕ11 40 Преобразователь типов волн Н10 – НЕ11 НЕ11+НЕ12 63,5 63,5 Вращающиеся сочленения волноводов НЕ11 40 40 Преобразователь НЕ11+НЕ12 НЕ11 НЕ11 40 Н10 7.2x3.4 Преобразователь типов волн Н10 – НЕ11 Согласованная нагрузка 7.2x3.4 Измерение ослабления сигнала в волноводных изгибах 90 НЕ11 40 Н10 Измеритель КСВН ZVA50 Преобразователь типов волн Н10 – НЕ11 панорамный НЕ11 40 НЕ11 40 Волноводный изгиб 90 (уголок) НЕ11 40 Н10 Преобразователь типов волн Н10 – НЕ11 Согласованная нагрузка 7.2x3.4 Сводная таблица результатов испытаний макетов Измерения на высоком уровне мощности Для измерений на высоком уровне мощности был использован стенд ИПФ РАН оснащенный гиротроном - источником СВЧ колебаний с выходной мощностью не менее 10 кВт в непрерывном режиме в диапазоне 31 -34 ГГц. Исследования комплексированного СВЧ тракта проводились на частоте 31 ГГц при выходной мощности гиротрона - 12,8 кВт в непрерывном режиме Общий вид составной части макетного СВЧ тракта Стенд ИПФ РАН Результаты испытаний макетного СВЧ тракта на высоком уровне мощности. • 1.Рабочая частота -31 ГГц. • 2.Входная мощность тракта в непрерывном режиме (выходная мощность гиратрона) – 12,8 кВт. • 3.Мощность на выходе макетного СВЧ тракта 10,5 кВт. • 4. Суммарное затухание в макетном СВЧ тракте ( 8 элементов) -0,55 дБ. • 5 Время непревывной работы – 24 часа. • Испытания на проходящую мощность 180 кВт в импульсном режиме на этапе техпроекта не проводились из-за отсутствия источника СВЧ мощности. Выполнение требований ТЗ подтверждено расчетным путем (раздел 4.1.4). Выводы по разделу 3 «Описание и обоснование выбранной конструкции» • 1. Макетирование подтвердило правильность принятых решений. • 2.Элементы СВЧ тракта разрабатываемые по настоящей ОКР обеспечивают в соответствии с ТЗ передачу сигналов с уровнем мощности не менее 10 кВт в непрерывном режиме с малыми потерями (допустимые потери по ТЗ- 1.2 дБ,фактически 0,55 дБ.) Сведения о соответствии разрабатываемых элементов СВЧ тракта требования по живучести и стойкости к внешним воздействиям. • Принятые схемотехнические и конструкторские решения по реализации элементов СВЧ трактов обеспечивают: • - соответствие заданным требованиям при эксплуатации в диапазоне температур: – 50…+ 50°С. • - соответствие заданным требованиям в условиях воздействия повышенной влажности воздуха до 98 % при температуре до 35°С. • - соответствие требованиям при эксплуатации по группе 1.10 по ГОСТ РВ 20.39.304-98 (устройства, работающие на открытом воздухе), в том числе соответствие заданным требованиям в условиях воздействия атмосферных осадков в т.ч. инея и росы, статической и динамической пыли, соляного тумана. • Требования к опытным образцам по воздействию акустического шума, компонент ракетного топлива не предъявляются. ЗАКЛЮЧЕНИЕ В ходе выполнения технического проекта получены следующие основные результаты: • 1. Выбран оптимальный тип колебаний (мода) в волноводе для реализации элементов волноводного тракта ММДВ с малыми потерями и возможностью передачи сигналов с уровнем мощности не менее 10 кВт ы непрерывном режиме и до 180 кВт в импульсном режиме. • 2. Проведены электрические расчеты, выбрана и обоснована конструкции элементов волноводного тракта ММДВ. • 3.Проведено макетирование и испытания основных элементов волноводного тракта ММДВ. Испытания подтвердили правильность принятых технических решений, соответствие достигнутых параметров требованиям ТЗ, и целесообразность реализации разработанных конструкций в КД и ТД. • 4. Проведена оценка технологичности изделия. • 5. Проанализированы ожидаемые технико-экономические показатели. • Также в представляемых материалах подтверждено соответствие другим требованиям ТЗ.