Transcript 第5章受弯构件

第五章
第一节
第二节
第三节
第四节
第五节
第六节
第七节
第八节
第九节
第十节
受弯构件
绪论
抗弯强度
规范强度计算公式
梁的整体稳定计算
焊接组合梁的局部稳定和加劲肋设计
薄板屈曲后强度
考虑腹板屈曲后强度的梁设计
型钢梁的截面设计
焊接组合梁的截面设计
梁的拼接
第一节 绪 论
 概念：承受横向荷载，楼盖梁、吊车梁、檩条、桥梁等；
 分类：
实腹式
型钢截面：加工方便、制造简单、成本低；
组合截面：型钢没法满足强度和刚度要求时；
5.1 梁的类型和应用
钢 梁 主 要 用 以 承 受 横 向 荷 载 ，在 建 筑 结 构 中 应 用 非 常 广 泛 ，常 见 的 有 楼 盖 梁 、
吊车梁、工作平台梁、墙架梁、檩条、桥梁等。
格构式：当跨度超过一定距离时，最好采用格构桁架
钢梁分为型钢梁和组合梁两大类。如图 5-1 所示。
(a)
(g)
(b)
(c)
(h)
(d)
(i)
(e)
(j)
(f)
(k)
 梁格：纵横交错的主次梁组成的平面体系
（1）简式梁格：单一主梁
（2）普通梁格：分主、次梁
（3）复式梁格：分主梁及横、纵次梁
 梁板共同作用：
（1）共同工作：组合楼板
（2）不共同工作：一般的钢筋混凝土楼板
第二节 抗弯强度
 截面正应力发展三个阶段：
（1）弹性阶段：承受动力荷载
M y  Wn f y
（2）弹塑性阶段：静力荷载或者间接动荷载
（3）塑性阶段： M p  Wpn f y
 截面弹塑性阶段抗弯承载力：
 fy y 
M   y dA   yf y dA   y 
 dA  Ap yf y dA
Ae
Ap
Ae
 y0 


 y
 f y   y   dA   ydA   f y  I e / y0  Wp   f y We  Wp 
Ae
Ap
y
0




 矩形截面：
(1)弹性阶段：y0  h / 2,We  bh2 / 6  Wn ,Wp  0, M y  Wn f y
(2)塑性阶段：y0  0,Wp  bh2 / 4  Wpn ,We  0, M p  Wpn f y
(3)弹塑性阶段:
M y  M py  M p
 截面形状系数：S f  M p / M n
My   My  Sf My
M py   M y   Wn f y
第三节 规范采用强度计算公式
一、弯曲正应力
 以部分截面发展塑性（1/4截面，a=h/8）为极限状态：
 x( y) 
M x( y)
 x ( y )Wxn ( yn )
 f
式中：
γ为塑性发展系数，按P172，表5.1;
有两种情况下塑性发展系数取γ＝1.0；
二、抗剪强度
VS

 fV
I xt w
 方法：剪力流理论分析，假定沿薄壁厚度方向均匀分布；
S : (1) 当计算腹板上任一点竖向剪应力时：为计算剪应
力处以上或以下毛截面对中和轴x的面积矩；
(2) 当计算翼缘上任一点的水平剪应力时：以左或右
毛截面对中和轴x的面积矩；
t w 为计算剪应力处截面厚度；
三、腹板局部压应力
移动集中吊车轮压
c 
F
t wl z
 f
固定集中荷载（支座反力）
(a)
(b)
c
图 5-5 局 部 压 应 力
当梁的翼缘承受 较大的 固定集中荷载（包括 支 座）而又 未设支承加 劲 肋 [图 5-5
（ a） ]或受 有移 动的 集 中荷载 （如 吊车 轮压 ） [图 5-5（ b） ]时 ，应 计 算腹板 高度
边缘的局部承压 强度。 假定集中荷载从 作用处 在 h y 高 度 范 围 内 以 1:2.5 扩 散 ， 在
h R 高 度 范 围 内 以 1:1 扩 散 ， 均 匀 分 布 于 腹 板 高 度 计 算 边 缘 。 这 样得到 的  c 与理论
的局部压力的最大值十分接近。局部承压强度可按下式计算
F
c 
 f
t wl z
式中
（5-7）
F——集中荷载，对动力荷载应乘以动力系数；
F——集中荷载，对动力荷载应乘以动力系数；
式中
——集中荷载增
大系 数，对重级工作 制吊车 轮压，  =1.35；对其它 荷载，
 ——集中荷载增 大系 数，对重级工作 制吊车 轮压，  =1.35；对其它 荷载，
 =1.0；
 =1.0；
lz — — 集
在载腹在板
算算
高高度
假定定分分
长，度对，
跨中
中荷集载中
l z —中
—荷
集载
中荷
腹计
板计
度处
处的
的假
布布
长度
跨对
中集
，荷 载 ，
l z =a+5h
l z =a+5h
；梁端支反力，l
=a+2.5h
R ；梁端支反力，l zz=a+2.5h
y +a
1 ；1 ；
y +2hyR+2h
y +a
a——集中荷载沿跨度
方 向的支承长度，对吊车 轮压，无资料时
可取 50mm；
a——集中荷载沿跨度
方 向的支承长度，对吊车
轮压，无资料时
可取 50mm；
h y ——自梁顶至腹板计算高度处的距离；
h y ——自梁顶至腹板计算高度处的距离；
h R ——轨道高度，梁顶无轨道时取 h R =0；
h R ——轨道高度，梁顶无轨道时取
h R =0；
a 1 ——梁端至支座板外边缘的距离，取值不得大于
2.5 h y 。
a 1 ——梁端至支座板外边缘的距离，取值不得大于
2.5
h y 。置横向加劲
当计算不能 满足时 ，对承受固定集 中荷载 处或支座处，可
通过设
肋予以加强，也可
截面尺寸；当承受
移动 集中荷载时，则只
能修
改截面尺寸
。
当计算不能
满足时修改
，对承受固定集
中荷载
处或支座处，可
通过设
置横向加劲
肋予以加强，也可 修改 截面尺寸；当承受 移动 集中荷载时，则只 能修 改截面尺寸 。
四、复杂应力状态下折算应力
2
2
1
2
2
2
2
0 












3












x
y
y
z
z
x
xy
yz
zx 




2
 eq   2   c2   c  3 2  1 f
（4）复杂应力作用下的强度计算
当腹 板计 算 高度 处 同时 承受 较大 的 正应 力 、剪 应力 或局 部 压应 力 时， 需计算
该处的折算应力
 2   c2   c  3 2  1 f
式中
（5-8）
 、 、 c — — 腹 板计算高度处同 一点的 弯曲正应力、剪应力 和 局部压应力 ，
 =（M x /Wnx ）×（h 0 /h），以拉应力为正，压应力为负；
 1 — — 局 部 承 压 强 度 设 计 值 增 大 系 数 ， 当  与  c 同 号 或  c =0 时 ，
 1 =1.1，当  与  c 异号时取  1 =1.2。
第四节 梁的整体稳定计算
一、基本概念
 整体失稳现象：
 机理分析：梁受弯变形后，上翼缘受压，由于梁侧向
刚度不够，就会发生梁的侧向弯曲失稳变形；梁截面从上
至下弯曲量不等，就形成截面的扭转变形，同时还有弯矩
作用平面内的弯曲变形，故梁的整体失稳为弯扭失稳形式，
完整的说应为：侧向弯曲扭转失稳。
 有效措施：上翼缘侧移刚度，上翼缘侧向计算长度。
二、单轴对称截面简支梁临界弯矩计算公式：
M cr  C1
 2 EI y 
l
2
C a  C  
C2 a  C3  y 

2
2
3
y
I
 
Iy

l 2GIt  
1  2
  4.48
  EI  
（1）C1、C2、C3——荷载类型有关
（2）Iy、Iw、It——截面惯性矩
（3）L——侧向无支撑长度
（4）a——高度方向作用点位置
（5）
y 
1
2I x
 yx
2
A

4.49
 y 2 dA  y0
荷载情况
系数
C1
C2
C3
跨中集中荷载
1.35
0.55
0.41
满跨均布荷载
1.13
0.46
0.53
纯弯曲
1.00
0.00
1.00
 影响钢梁整体稳定性的主要因素
（1）梁侧向无支撑长度或受压翼缘侧向支承点的间距L1，
L1越小，则整体稳定性愈好，临界弯矩值愈高。
（2）梁截面的尺寸，包括各种惯性矩。惯性矩愈大，则梁
的整体稳定性愈好，特别是梁的受压翼缘宽度b1的加大，
还可以提高公式中的y。
（3）梁端支座对截面的约束,如能提高对截面y轴的转动约
束，那么梁的整体稳定性将大大提高；
（4）所受荷载类型，纯弯、均布荷载、跨中集中荷载
（5）沿截面高度方向荷载作用点位置，a值；上翼缘为负，
下翼缘为正；
三、整体稳定性的验算
M x  cr M x,cr  cr f y




 b f
Wx
 R Wx R
fy  R
Mx
 f
 单个平面内弯曲:
bWx
 两个平面弯曲:
My
Mx

 f
bWx  yWy
四、整体稳定系数
1、焊接工字形型截面、双轴对称、纯弯荷载
  y t1  235
4320 Ah

b  2
1  
 y Wx
 4.4h  f y
2
4.60
2、焊接工字形型截面、单轴对称（截面不对称及不同荷载影响）
2


  y t1 
4320 Ah 
235
  b 
b   b 2
1  
 fy
 y Wx 
 4.4h 


 当 b  0.6
时则取稳定系数为：
b'  1.07  0.282/ b
4.61
3、轧制普通工字钢简支梁
4、热轧槽钢钢简支梁
5、双轴对称工字形截面悬臂梁
五、整体稳定性的保证
1．有铺板(钢筋混凝土板和钢板)密铺在梁的受压翼缘上
并与其牢固相连接，能阻止梁受压翼缘的侧向位移时；
2．H型钢或工字形截面简支梁受压翼缘的自由长度L1与其
宽度b之比不超过表5.4所规定的数值时，
表5.4
H型钢或工字形截面简支梁不需计算整体稳定性的最大L1/b1值
钢号
跨中无侧向支撑点的梁
荷载作用在
于翼缘
荷载作用于
下翼缘
跨中受压翼缘有侧向
支撑点的梁
无论荷载作用于何处
Q235
13.0
20.0
16.0
Q345
10.5
16.5
13.0
Q390
10.0
15.5
12.5
Q420
9.5
15.0
12.0
六、整体稳定性的验算步骤
1、判断是否需要验算整体稳定；
2、计算截面参数；
3、根据荷载情况查得等效临界弯矩系数b ；
4、代入公式求得整体稳定系数b ，进而验算整体
稳定；
算例5-2，5-3
第五节
梁的局部稳定与加劲肋设计
一、概述
 翼缘板：受力较为简单，仍按限制板件宽厚比的方法来
保证局部稳定性。
 腹板：受力复杂，且为满足强度要求，截面高度较大，
如仍采用限制梁的腹板高厚比的方法，会使腹板取值很
大，不经济，一般采用加劲肋的方法来减小板件尺寸，
从而提高局部稳定承载力。
1－横向加劲肋
2－纵向加劲肋
3－短加劲肋
二、翼缘板的局部稳定
 设计原则：等强原则
 按弹性设计（不考虑塑性发展取γ=1.0），因有残余应
力影响，实际截面已进入弹塑性阶段，《规范》取
Et=0.7E。
2
  0.7 E  t 
 cr  0.425
  fy
2 
12 1    b1 
2
b1
235
 15
t
fy
 若考虑塑性发展(γ＞1.0），塑性发展会更大Et=0.5E。
b1
235
 13
t
fy
三、腹板的屈曲
 2  E tw 2
 cr( cr )  k
(
)
12(1  2 ) h0
组合梁腹板在配置加劲肋之后，腹板被分成了不同的区段，各区段的受力不
同。对简支梁而言，靠近梁端部的区段主要受剪力作用，跨中区段主要受正应力
作用，其它区段则受正应力和剪应力的联合作用。 对于受有集中荷载的区段，还
承受局部压应力作用。
组合梁腹板配置加劲肋的规定
① 当 h0 / t w  80 235 / f y 时 ，对 有 局 部 压 应 力（  c 0）的 梁 ，应 按 构 造 配 置 横
向加劲肋。对无局部压应力（  c =0）的梁，可不配置加劲肋。
② 当 h0 / t w  80 235 / f y 时，应配置横向加劲肋并满足局部稳定计算要求。
③ 当 h0 / t w  170 235 / f y （ 受 压 翼 缘 扭 转 受 到 约 束 ， 如 连 有 刚 性 铺 板 、 制 动
板或焊有钢轨时）或
h0 / t w  150 235 / f y
（ 受 压 翼 缘 扭 转 未 受 到 约 束 时 ）， 或 按 计
算需要，应在弯曲压应力较大区格的受压区增加配置纵向加劲肋。 当局部压应力
很大时，必要时尚应在受压区配置短加劲肋。
235 / f y
任何情况下，h 0 /t w 均不应超过 250
。
此 处 h 0 为 腹 板 计 算 高 度 [对 单 轴 对 称 梁 ， 第 ③ 条 中 的 h 0 应 取 为 腹 板 受 压 区 高
度 h c 的 2 倍]，t w 为腹板的厚度。
④ 梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋
1.复合应力作用板件屈曲
 仅配置有横向加劲肋的腹板
 2 c
 2
( ) 
 ( ) 1
 cr
 ccr  cr
 同时配置有横向加劲肋和纵向加劲肋的腹板
（1）受压翼缘与纵向加劲肋之间
c 2


(
)  ( )2  1
 cr1  ccr1
 cr1
（2）受拉翼缘与纵向加劲肋之间
 2 c
 2
(
) 
(
) 1
 cr 2
 ccr 2  cr 2
 在受压翼缘与纵向加劲肋之间设置短横肋
2.腹板加劲肋的构造要求
（1）在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋
 外伸宽度
 厚度
bs 
h0
 40 mm
30
bs
ts 
15
（2）在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋，
 外伸宽度：应大于按上式算得的1.2倍，
 厚度：应不小于其外伸宽度的1/15。
（3）在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，
应在其相交处将纵向加劲肋断开，横向加劲肋保持连续。
其绕z轴的惯性矩还应满足：
I z  3h0tw3
（4）横向加劲肋端部的处理：
3、支承加劲肋
（1）稳定性计算：
N
 f
A
支承加劲肋按承受固定集中荷载或梁支座反力的轴心
受压构件，计算其在腹板平面外的稳定性。此受压构件
的截面面积A包括加劲肋和加劲肋每侧15tw范围内的腹
板面积，计算长度近似地取为h0 。
（2）承压强度计算
梁支承加劲肋的端部应按所承受的固定集中荷载或支
座反力计算，当加劲肋的端部刨平顶紧时，计算其端面
承压应力：
 ce 
式中
N
 f ce
Ace
fce  钢材端面承压的强度设计值；
Ace  支承加劲肋与翼缘板或柱顶相接触的面积。
bs
Ace  2(bs  )t s
3
 腹板横肋设计步骤
1、判断是否需要设置横肋；
2、横肋设置，确定间距a，bs，ts；
3、腹板在复合应力状态下的验算；
4、支承加劲肋验算：包括焊缝（横肋与腹板连接）、轴压
稳定验算（绕z轴平面外稳定）、强度验算；
【 例 题 5-3】 按 照 例 题 5-2 的条件和 结果，验 算图 5-9（ b）所示主梁 截面是
否满足要求。主梁为两端简支梁，钢材为 Q235，焊条为 E43 系列，手工焊。
解： 1、主梁承受的荷载
主梁的计算简图如图 5-9（a）所示。两侧的次梁对主梁产生的压力为
2×73.69+2×2.33=152.04kN，梁端的次梁压力取中间次梁的一半。
y
76.02
152.04
152.04
152.04
－ 240×14
76.02
－ 800×8
x
x
－ 240×14
4×2500=10000
(a)
图 5-9 主 梁 计 算 简 图
y
(b)
主梁的支座反力为
R=2×152.04=304.08kN
梁的最大弯矩为
M=(304.08－76.02)×5－152.04×2.5=760.2kN · m
2、计算截面特性。A=131.2cm 2 ，I x =145449cm 4 ，Wx =3513.3cm 3 。
主 梁 的 自 重 为 131.2×10 2 ×7850×10 -6 ×1.2=123.6kg/m=1.211kN/m。 式 中 的
1.2 为考虑主梁加劲肋的增大系数。
考虑主梁自重后的弯矩设计值为
M=760.2+1.2×1.211×10 2 /8=760.2+18.2=778.4 kN · m
考虑主梁自重后的支座反力设计值为
R=304.08+1.2×1.211×10/2=304.08+7.27=311.3 kN
3、强度校核
M
778.4  106


 211.0  f  215 N/mm2
3
 xWnx 1.05  3513.3  10
R
311.3  103
  1.2 
 1.2 
 58.4  f v  125 N/mm2
t w hw
8  800
在次梁连接处设 支承加 劲肋，无局部压 应力。 同时由于剪应力 较小， 其它 截
面折算应力无须验算。
4、 次 梁 上 有 刚 性 铺 板 ， 次 梁 稳 定 得 到 了 保 证 ， 可 以 作 为 主 梁 的 侧 向 支 承 点 。
此时由于 l 1 /b 1 =2500/240=10.4<16，整体稳定可以得到保证，无须计算。
5、刚度验算
次梁传来的全部荷载标准值 F T =(15.5+0.52)×7.5=120.2 kN，故
5  1.211 100004
19  3  120.2  103  100003

384  206000 145449 104 1152  206000 145449 104
 0.53  19.85
 20.4  [vT ]  l / 400  25mm
vT 
次梁传来的可变荷载标准值 F Q =2.5×4.2×7.5=78.75 kN，故
19  3  78.75  103  100003
vQ 
 13.0  [vQ ]  l / 500  20mm
1152  206000 145449 104
6、局部稳定
翼 缘 ： b/t=（ 120－ 4）/14=8.3＜13，满足 局部稳定要求 ，且  x 可 取 1.05；
腹板：h 0 /t w=800/8=100，需配置横向加劲肋，从略。
第六节 薄板屈曲后强度
一、薄板屈曲后强度概念及缘由分析：
板中部产生横向拉应力约束板的纵向进一步弯曲变形，
使板能继续承受增大的压力
二、考虑屈曲后强度的腹板抗剪承载力分析：
1、屈曲后抗剪承载力：公式（5－94）
Vu  hwtw f v
 s  0.8 

Vu  hwtw f v 1  0.5  s  0.8  0.8  s  1.2 

1.2
 s  1.2 
Vu  hwtw f v s
（5－94）
Vu  hwtw f v
 s  0.8

Vu  hwtw f v 1  0.59  s  0.8  0.8  s  1.2 （5－76）

2
 s  1.2
Vu  1.1hwtw f v s
2、抗剪承载力包括两部分：屈曲剪力（屈曲强度）＋张
力场剪力（屈曲后强度）
3、张力场剪力：
（1）张力场法（复杂）
（2）规范
三、考虑屈曲后强度的腹板抗弯承载力分析：
 考虑腹板屈曲后抗弯承载力稍有下降
 两个假设：（1）有效高度；（2）受拉区与受压区对称
 承载力计算公式：
M eu   xeWx f ,
1    hc3tw

e  1 
  1.0
  1  0.82  b  0.85

1  0.2 
1 

b  b 
2I x
 b  0.85
 0.85  b  1.25
 b  1.25
四、考虑屈曲后强度梁的计算公式（同时承受弯矩和剪力）
2
M Mf
 V


1

1


 0.5Vu
 M eu  M f
(4.183)
式中 M，V 为同一梁截面的弯矩和剪力设计值；
当 V  0.5Vu，取V=0.5Vu；
当 M  Mf，取M = Mf ；
表明：
（1）当截面上的M 小于翼缘所能承受的Mf，则腹板可承
受的剪力为Vu；
（2）当截面上的V  0.5Vu，取M = Meu
五、考虑屈曲后强度时横向加劲肋设计
（1）如果仅设置支承加劲肋不能满足式5.99时，应在
腹板两侧成对设置横向加劲肋以减小区格的长度。
（2）横向加劲肋的截面尺寸要满足式5.85对腹板加劲肋
的构造要求
（3）钢结构规范要求将中间横向加劲肋当作轴心受压构
件，按以下轴心力计算其在腹板平面外的稳定性：
Ns =Vu crhwtw
当加劲肋还承受集中的横向荷载F 时，Ns 还应加上F。
第七节
钢梁的设计
一、型钢梁的设计
1、根据实际情况计算梁的最大弯距设计值Mmax；
2、根据抗弯强度和整体稳定，计算所需的截面抵抗矩：
M max
WT 
x f
M max
WT 
b f
3、查型钢表确定型钢截面
4、截面验算
（1）强度验算：抗弯、抗剪、局部承压、折算应力；
（2）刚度验算：验算梁的挠跨比
（3）整体稳定验算（型钢截面局部稳定一般不需验算）。
（4）根据验算结果调整截面，再进行验算，直至满足。
二、组合梁的截面设计
1、根据受力情况确定所需的截面抵抗矩
WT 
2、截面高度的确定
M max
x f
（1）最小高度：hmin由梁刚度确定；
（2）最大高度：hmax由建筑设计要求确定；
（3）经济高度：he由最小耗钢量确定 he  25 WT2  2WT0.4
 选定高度：hmin≤h≤hmax；
3、确定腹板厚度（假定剪力全部由腹板承受），则有：
 max 
VS
V
 1.2
 fV
I xtw
h0t w
t w  1.2
或按经验公式： tw  h0 3.5
V
h0 fV
4、确定翼缘宽度
 确定了腹板厚度后，可按抗弯要求确定翼缘板面积Af，以
工字型截面为例：
2
h

t
2 I 2  t w h03
 0
 
W
 
 2 Af 
   WT
h h  12
 2  
WT h0t w
Af 

h0
6
有了Af ，只要选定b、t中的其一，就可以确定另一值。
5、截面验算
 强度验算：抗弯、抗剪、局部承压以及折算应力强度；
 刚度验算：验算梁的挠跨比；
 整体稳定验算；
 局部稳定验算（翼缘板）
 根据验算结果调整截面，再进行验算，直至满足。
 根据实际情况进行加劲肋计算与布置

6、腹板与翼缘焊缝的计算
 连接焊缝主要用于承受弯曲剪力，单位长度上剪力为：
T1   1t w 
VS1
I
T1
f 
 f fw
2  0.7h f 1

T1
VS1
hf 

w
1.4 f f
1.4 f fw I
当梁上承受固定的集中荷载且未设支承肋时，上翼缘焊缝
同时承受剪力T1及集中力F的共同作用，由F产生的单位长
度上的力V1为：
T
T
V1   ct w 
 tw 
lztw
(
lz
T1
V1
)2  (
) 2  f fw
2  0.7 h f
 f  2  0. 7 h f
hf 
1
1.4 f fw
T12  (
V1
f
)2
三、焊接组合梁的截面改变
 目的：节约钢材，弯矩在变
 截面改变方法：
1、翼缘宽度改变；
2、翼缘厚度或者层数改变；
3、腹板高度和厚度改变；
 注意点：
1、只是对跨度较大者采用；
2、截面变化应该平缓，防止出现较为严重的应力集中；
3、应该验算折算应力；
第八节
钢梁的拼接
1、分类：工厂拼接和工地拼接；
2、型钢：坡口焊接和拼接板焊接；
3、组合梁拼接中：
腹板和翼缘的拼接错开（工厂拼接）
腹板和翼缘的拼接同一截面（工地拼接）；
 注意点：
1、所有的拼接均应布置在弯曲正应力较小处；
2、工地焊接的质量很难保证
第九节
主、次钢梁的连接和梁的支座
一、主、次钢梁的连接：叠接和平接；
二、梁的支座
 平板支座
 弧形支座
 铰轴支座
梁的刚度
式中
v  [v]
（5-9）
梁的刚度指梁在使用荷载下的挠度，属正常使用极限状态。在荷载标准值的
v——由荷载标准值（不考虑动力系数）求得的梁的最大挠度；
作用下，梁的挠度不应超过规范容许值
[v]——规范容许挠度，见表 5-2。
v 
式中
（5-9）
[v]
v——由荷载标准值（不考虑动力系数）求得的梁的最大挠度；
梁的容许挠
度
[v]——规范容许挠度，见表
5-2。
项次
表 5-2
挠度容许值
梁的
许挠度
构件
类容别
项次
构件类别
表 5-2
[v许T ]值
挠度容
吊 车 梁 和 吊 车 桁 架（ 按 自 重 和 起 重 量 最 大 的 一 台 吊 车 计 算 挠 度 ）
[v T ]
车 梁 和 吊 车 桁 架（ 按 自 重 和 起 重 量 最 大 的 一 台 吊 车 计 算 挠 度 ）
（ 1） 手吊动
吊车和单梁吊车（含悬挂吊车）
1
（ 1） 手 动 吊 车 和 单 梁 吊 车 （ 含 悬 挂 吊 车 ）
（ 2）
轻 级（
工2）
作轻
制级桥
式吊车
1
工作制桥式吊车
（ 3） 中 级（
工3）
作中
制级桥
吊桥车
工式
作制
式吊车
工式
作制
式吊车
（ 4） 重 级（
工4）
作重
制级桥
吊桥车
2
2
手动或电动葫芦的轨道梁
手 动 或 电 动有
葫重芦
的轨道梁
轨 （ 重 量 等 于 或 大 于 38kg/m） 轨 道 的 工 作 平 台 梁
3
3
有 重 轨 （ 重有
量轻等
或量大
轨道
的的工
平台台
轨于
（重
等于
于 或38kg/m）
小 于 24kg/m）
轨道
工作
作平
梁梁
l/500
l/800
l/1000
l/1200
l/400
l/600
l/400
楼于
）盖
桁于
架 ，24kg/m）
工 作 平 台 梁轨
（第
项工
除外
平台
有 轻 轨 （ 重屋
量（等
或或小
道3的
作）平和台
梁板
（ 1） 主 梁 或 桁 架 （ 包 括 设 有 悬 挂 起 重 设 备 的 梁 和 桁 架 ）
屋（楼）盖或桁
架，工作平台梁（第 3 项除外）和平台板
（ 2） 抹 灰 顶 棚 的 次 梁
（ 1） 主 梁（
或3）
桁除架（（
包
悬其挂
重包设
的梁梁
1）、
（括
2）设
款有
外的
它起
梁（
括备
楼梯
）和 桁 架 ）
l/400
l/250
l/250
檩条
（ 42） 抹 灰（
顶4）
棚屋的盖次
梁
支承无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者
（ 3） 除 （ 1）、（ 2） 款 外 的 其 它 梁 （ 包 括 楼 梯 梁 ）
支承压型金属板、有积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者
4
（ 4） 屋 盖 檩 条支 承 其 它 屋 面 材 料 者
板瓦楞铁和石棉瓦屋面者
支 承（
无5）
积平灰台的
支承压型金属板、有积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者
支承其它屋面材料者
（ 5） 平 台 板
l/150
l/200
l/200
l/150
[v Q ]
[v Q ]
l/500
l/800
l/1000
l/1200
l/400
l/600
l/400
l/500
l/350
l/300
l/400
l/250
l/250
l/150
l/200
l/200
l/150
l/500
l/350
l/300